建筑隔震支座-铅芯橡胶支座-高阻尼支座 - 衡水双林橡胶制品有限公司's rss http://www.coee.net zh-cn Created by www.eucms.com 高阻尼隔震橡胶支座的隔震技术已经成熟力学性和阻尼效果好 http://www.coee.net/wenti/111.htm 高阻尼隔震橡胶支座的本体仍然是一种橡胶支座,不过这种橡胶支座是采用高阻尼橡胶材料与钢板等结构硫化而成,具备良好的阻尼性能,延长结构自震周期。橡胶支座本体的上下分别是顶钢板和底钢板,在顶钢板之上是上支座钢板,底钢板之下是下支座钢板,顶钢板、底钢板与上支座钢板和下支座钢板之间采用螺栓连接。上支座钢板与预埋在梁底的上预埋钢板之间、下支座钢板与预埋在墩台支承垫石顶部的下预埋钢板之间均采用螺栓连接。这样支座就与桥梁上下部结构连接稳固。

高阻尼隔震橡胶支座的橡胶本体既保持了叠层橡胶支座所具有的良好力学特性,又具有较高的阻尼值,阻尼效果好,耗能能力强。在地震中可以有效的吸收地震能量,延长结构自震周期,隔离桥梁上、下部结构的地震运动,减小地震作用力。当然也可以有效的吸收汽车荷载的冲击能量,使行车平稳,改善结构的受力。

高阻尼隔震橡胶支座具有较高的水平变位能力。我们知道,支座的剪切位移=剪应变×支座有效橡胶层总厚度。对于普通板式橡胶支座,其剪应变限值为:当不计汽车制动力时,不大于0.5;当计入汽车制动力时,不大于0.7。而对于高阻尼隔震橡胶支座,在正常使用状态下支座的剪应变(一般为制动力、温变和混凝土收缩徐变等引起的支座剪切应变)的限值可达到1.0;在罕遇地震状态下支座的剪应变的限值可达到2.0~2.5,显然,在支座有效橡胶层总厚度相同的条件下,高阻尼隔震橡胶支座比普通板式橡胶支座具有更大的水平变位能力。

隔震橡胶支座

基础隔震系统是通过在基础和上部结构之间,设置一个专门的隔震支座和耗能元件(如铅阻尼器、油阻尼器、钢棒阻尼器、粘弹性阻尼器和滑板支座等),形成刚度很低的柔性底层,称为隔震层。通过隔震层的隔震和耗能元件,使基础和上部结构断开,将建筑物分为上部结构、隔震层和下部结构三部分,延长上部结构的基本周期,从而避开地震的主频带范围,使上部结构与水平地面运动在相当程度上解除了耦连关系,同时利用隔震层的高阻尼特性,消耗输入地震动的能量,使传递到隔震结构上的地震作用进一步减小,提高隔震建筑的安全性。目前除基础隔震外,人们对层间隔震的研究和应用也越来越多。

隔震技术已经系统化、实用化,它包括摩擦滑移系统、叠层橡胶支座系统、摩擦摆系统等,其中目前工程界最常用的是叠层橡胶支座隔震系统。这种隔震系统,性能稳定可靠,采用专门的叠层橡胶支座作为隔震元件,是由一层层的薄钢板和橡胶相互叠置,经过专门的硫化工艺粘合而成,其结构、配方、工艺需要特殊的设计,属于一种橡胶厚制品。目前常用的橡胶隔震支座有天然橡胶支座、铅芯橡胶支座、高阻尼橡胶支座等。

]]>
2019-11-20 9:33:19 常见问题 建筑隔震支座
铅芯橡胶支座在隔震桥梁中能量设计方法 http://www.coee.net/wenti/110.htm 铅芯橡胶支座隔震桥梁系统能量谱计算

应用能量法进行桥梁减隔震设计的关键是要给出合理、实用的地震输入总能量谱。从耗能的角度看,铅芯橡胶支座的位移太小不利于充分发挥其耗能和降低地震力的作用。研究表明,在强震作用下铅芯橡胶支座的最大延性比可能达到20~50,本μ文主要针对30≤50的隔震系统进行研究。采b≤用文献[14]的方法计算Ⅰ类场地7度罕遇地震时隔震系统的地震输入总能量谱,计算中隔震支座刚度硬化比η取0115,桥梁结构本身的阻尼比按照5%计算,隔震系统的等效阻尼比ξeff按照图3中ξ类场地7eff与η和μb的关系取值。图6给出了Ⅰ度地震时隔震系统非弹性地震输入能量谱。由于地则隔震桥梁系统的能量破坏准则。基于能量平衡原理进行隔震桥梁地震响应分析时,往往将铅芯橡胶支座简化为具有线弹性特性的夹层橡胶垫和具有完全弹塑性恢复力特性的铅芯而合成的模型。

铅芯橡胶支座隔震桥梁的能量设计方法:

(1)要使隔震装置能够有效降低地震力从而起已有的研究表明,结构系统的强度、质量和刚度分布对地震输入总能量的影响很小,地震波输入到结构物的总能量主要依赖于结构物的总质量和第1周期。在进行基于能量法的隔震桥梁设计时,可到保护桥墩的作用,隔震桥梁系统的隔震度不应小于3。

(2)应成用7条以上场地条地震波作为激励,通过对隔震桥梁系统进行非线性能量反应时程分析,验证隔震支座是否满足位移延性比的限制要求。

铅芯橡胶支座

铅芯橡胶支座首先根据桥梁的规划及设计需求确定桥梁的地震设防等级和隔震目标。由于等效隔震度Ib(隔震桥梁第1周期与未隔震桥梁第1周期的比值)是衡量隔震效果的重要指标,因此将Ib定为隔震目标。然后根据隔震系统参数,结合前面得到的地震输入总能量谱计算隔震桥梁系统的地震输入总能量,依据基于能量法的隔震桥梁破坏准则,初步确定隔震支座的设计参数。然后反复进行隔震桥梁地震响应计算并调整隔震支座的设计参数,直到隔震支座参数的选择达到隔震目标的要求,并且满足隔震支座位移延性比和桥墩位移延性比的限制条件,从而得到隔震支座合理的设计参数。

(1)依据能量平衡原理,建立了隔震桥梁系统的能量反应方程。将桥墩与铅芯橡胶支座串联,构建了隔震桥梁能量反应分析模型。

(2)通过单自由度隔震桥梁模型的参数分析,确定了用铅芯橡胶支座的刚度比近似代替单自由度隔震桥梁系统屈服后刚度与屈服前刚度的比值的简化计算方法,并给出了铅芯橡胶支座的阻尼比与位移延性比的关系曲线。

(3)根据铅芯橡胶支座隔震桥梁的特点,将隔震桥梁系统转化为双线性单自由度系统。依据《铁路工程抗震规范》选取Ⅰ类场地40条地震波。以此40条地震波作为激励得到的动力放大系数曲线总体上与规范给出的动力放大系数曲线符合较好。

(4)通过采用所选地震波对隔震系统进行非线性能量反应分析,得到了适用于Ⅰ类场地铅芯橡胶支座隔震桥梁设计的地震输入能量谱。

(5)提出以地震输入桥梁系统能量达到铅芯橡胶支座的极限耗能作为破坏准则、以隔震度作为隔震目标、以隔震支座位移延性比和桥墩位移延性比作为限制条件、将非弹性地震输入总能量谱作为地震能量输入的桥梁减隔震设计方法。



]]>
2019-11-19 10:31:45 常见问题 建筑隔震支座
隔震橡胶支座安装时应严格操作并且隔震技术更新提高了抗震性 http://www.coee.net/jishu/109.htm 一、隔震橡胶支座的隔震原理

通过设置水平柔性隔震层可大大延长结构的水平基本周期,结构体系因“柔化”而隔离了地面的强烈震动,大幅降低上部结构的地震水平响应,使结构水平变形集中于隔震层,而结构从激烈的摆动变为缓慢的“平动”,使上部结构的层间位移大大减少,基本上处于弹性工作状态。这种技术不仅能在强地震中有效保护结构本身的安全,而且能保护结构的装修以及内部的仪器设备免遭损坏。

连接原理

隔震橡胶支座置于上、下支墩之间,上支墩与上部结构相连,下支墩与下部结构相连,隔震橡胶支座通过上、下连接钢板用高强螺栓与上、下支墩的预埋钢板连接。

二、操作要点

施工准备、测量放线

1. 施工前应组织各相关方参加图纸会审,重点检查支座上、下预埋钢板与上、下支墩中钢筋的关系。

2. 确定下支墩轴线、标高、顶面水平度测量方案。

3. 工长向相关工作班组进行技术交底,重点交待下支墩预埋钢板固定、预埋钢板及支座的成品保护和支座的安装工艺。

4. 确定支座及配件(包括预埋钢板)的供应商,最好由一个专业生产商统一供应。

隔震橡胶支座及配件进场检验

隔震橡胶支座运到现场后,第一是核查产品型号、产品合格证,第二是外观检查,主要观察支座侧面有无裂纹及损坏,测量连接钢板厚度、上下表面平行度,产品验收合格以后才能进行安装。

下部支墩钢筋固定

下支墩钢筋固定前,应确认钢筋位置不与下预埋钢板锚脚冲突,钢筋顶标高满足下部预埋钢板安装要求,固定方式如下:下支墩外侧纵向筋与顶部四道箍筋点焊,纵向筋4大角焊接定位支撑铁件,固定下支座筋以免位移。

安装下部连接钢板、校正、固定

连接钢板下部增设2道固定箍筋,与柱箍筋点焊连接,下部连接钢板表面标注中心定位十字线,安装时在下支墩四周模板上方架十字线控制,使预埋钢板十字线与控制线重合,用水平仪测量标高后,把下部连接钢板任一预埋螺栓点焊在定位箍筋上,用水平尺测平整度,满足要求就把下部连接钢板所有预埋螺栓同定位箍焊接。

隔震橡胶支座

安装模板

下部连接钢板安装完毕后,经检测合格后再进行侧模安装、固定。

浇筑下支墩砼

浇筑砼前应将预埋螺栓露出端进行包裹保护,在浇筑砼时,严禁施工人员踩踏预埋钢板,也不容许振动器接触预埋钢板,以免预埋钢板的平整度、标高、轴线发生移位。浇筑过程中应随时测量预埋钢板标高、轴线、平整度。

三、安装隔震橡胶支座

1. 测量下支墩预埋钢板水平度偏差,测量隔震橡胶支座上、下表面平整度,附合要求后开始安装。

2. 用钢丝绳对称挂在隔震橡胶支座的对角螺栓洞口上,绳卡固定,吊起后保持平衡,慢慢移动,待隔震橡胶支座的连接钢板和下部连接钢板的四边全部对齐,并对齐四大角的预埋螺栓,然后放下,用水平尺测平整度,满足要求后拆除吊绳,分两次同步拧紧四角对称部位螺栓。如不满足要求,则对连接钢板进行局部打磨,直到满足要求为止。

3.安装上部预埋板

安装上部预埋板和安装隔震橡胶支座的方法一样,先测量平整度,平整度偏差在允许范围内,就把螺栓上紧,再用扭力扳手拧紧。安装完毕以后,对隔震橡胶支座顶面的水平度、标高、轴线再次复核并记录。

4.螺栓外露部分涂防锈漆两遍。

5.质量保证措施

做好材料进场的检验工作:核对产品数量、规格型号等有无错误;检查每个产品有无贴“出厂合格证”;核对产品构件,如,螺杆等数量、型号有无错误。检查产品外观有无瑕疵,预埋件套筒与铁板焊接是否垂直、牢固。施工方材料员应按“产品清单”对照验收,确认无误后在“产品清单”上签字,并留存。

6.安装下部连接钢板

技术负责人核查交底、工艺、质量要求。

检查支座规格。

检查定位措施。

严格控制连接钢板的平面位置和标高的偏差。

四、施工后期观测

在工程主体及装饰施工阶段,应对隔震橡胶支座的竖向变形进行检查。隔震橡胶支座的竖向变形观测操作非常简单,可在隔震橡胶支座附近的上下连接部位四边分别弹一条水平线,量取这四组水平线之间的竖向距离并平均,观测从隔震橡胶支座的上部连接构件做完直至主体施工完成,每周观测一次,进行装修工程时,可每2~3周观测一次,直至工程完工,记录的竖向距离变化即为隔震橡胶支座的竖向变形

隔震橡胶支座的隔震技术是在不改变原建筑设计方案的同时,在上部结构与基础之间设置隔震层,实践证明,隔震体系一般可使结构水平地震加速度反应下降60%左右,让上部结构设防裂度降低1-2度,使建筑布置更加灵活,还可减小上部结构的部分土建造价。按设计经验,隔震结构一般比非隔震结构造价可降低5%-7%。使用隔震橡胶支座的建筑在遭受高于本地区抗震设防烈度预估的罕遇地震时,应不致发生危及生命的破坏和丧失使用功能,其社会效益巨大。

隔震橡胶支座

]]>
2019-10-14 14:57:08 技术支持 建筑隔震支座
高阻尼隔震橡胶支座图纸设计时应考虑剪切模量和抗震等级 http://www.coee.net/jishu/108.htm 高阻尼隔震橡胶支座的橡胶本体既保持了叠层橡胶支座所具有的良好力学特性,又具有较高的阻尼值,阻尼效果好,耗能能力强。在地震中可以有效的吸收地震能量,延长结构自震周期,隔离桥梁上、下部结构的地震运动,减小地震作用力。当然也可以有效的吸收汽车荷载的冲击能量,使行车平稳,改善结构的受力。

高阻尼隔震橡胶支座具有较高的水平变位能力。我们知道,支座的剪切位移=剪应变×支座有效橡胶层总厚度。对于普通板式橡胶支座,其剪应变限值为:当不计汽车制动力时,不大于0.5;当计入汽车制动力时,不大于0.7。而对于高阻尼隔震橡胶支座,在正常使用状态下支座的剪应变(一般为制动力、温变和混凝土收缩徐变等引起的支座剪切应变)的限值可达到1.0;在罕遇地震状态下支座的剪应变的限值可达到2.0~2.5,显然,在支座有效橡胶层总厚度相同的条件下,高阻尼隔震橡胶支座比普通板式橡胶支座具有更大的水平变位能力。

高阻尼隔震橡胶支座

HDR高阻尼隔震橡胶支座怎么选型

1.1高阻尼隔震橡胶支座验算时,正常使用状态下支座的剪切应变(一般为制动力、温度和混凝土收缩徐变等引起的支座剪切应变)不宜超出表1中设计剪应变γ0。

1.2高阻尼隔震橡胶支座验算时,罕遇地震状态下支座的剪切应变不宜超出表1中容许剪应变γe,还应检算所选用支座的力学性能是否满足相应地震力作用下的使用要求,并综合考虑桥梁的结构形式、技术性能特点、施工工艺要求及造价等因素。

1.3高阻尼隔震橡胶支座根据适应转角θ、橡胶设计剪切模量G值大小的不同,分别进行了区别设计,工程技术人员应当根据每座桥梁的实际情况进行选型,以期能提供更为优异的减隔震效果。

1.3.1高阻尼隔震橡胶支座适应转角θ:

支座选型时应检查墩、台顶支座部位的转角大小是否满足转角要求。

1.3.2橡胶设计剪切模量G:

同样竖向承载力大小的支座,其水平刚度随G值增加而相应增大,但适应变形的能力随G值增加却相应降低,因此,工程技术人员在选型时,应当根据每座桥梁的具体情况或要求进行选取,以优化结构受力及使用性能。

1.4HDR高阻尼隔震橡胶支座的常规选型流程为:

确定高阻尼隔震橡胶支座结构型式(Ⅰ型、Ⅱ型)→橡胶剪切模量G(G8、G10)→支座适应转角θ(0.006rad、0.008rad)→支座本体形状(圆形、矩形)→设计竖向承载力→设计剪切位移量→校核计算或优化设计→(反复)。

1.5根据桥梁所在地区的抗震设防烈度和场地类型。

1.6高阻尼隔震橡胶支座选型时,应当考虑其与桥梁结构的配套适应性,并应满足实际桥梁结构的空间位置要求;此外,预埋钢板、套筒和锚杆等配套附属件的设计选取应当安全、适用、经济、合理,应避免与结构受力钢筋相干扰或冲突,如有必要应当进行定制优化设计。

]]>
2019-9-10 10:06:39 技术支持 建筑隔震支座
隔震橡胶支座柔性隔震原理使其比板式支座具有很大的优势 http://www.coee.net/wenti/107.htm 隔震橡胶支座不仅具有板式支座的全部性能,而且具有很好的隔震性能,能有效地减小地震对桥梁造成的破坏。高阻尼橡胶支座是隔震橡胶支座中的一种,采用的橡胶是高阻尼的橡胶材料制成,能使阻尼比达到10%~16%。其形状及构造与天然橡胶支座相同,但其橡胶材料的粘性大,自身可以吸收能量,具有较大的延性,能在地震时延长结构自振周期、减小地震作用力,利用其耗能特性发挥减隔震作用,已达到铅芯夹层橡胶支座的性能。

用高阻尼复合橡胶材料替代铅芯,通过调整填充材料的比例改变总阻尼,使之具有较强耗能能力,起到减隔震的效果。高阻尼橡胶支座性能稳定、有较强的耗能性及延性,高阻尼橡胶支座有较高当量的粘滞阻尼,即有更高的耗能性,减震隔震效果显著,能有效地控制隔震结构的地震反应。由于将功能集成在一起,体积比铅芯支座小,可以节省使用空间,施工也比较方便,价格也较铅芯夹层橡胶支座便宜。

隔震橡胶支座隔震原理

通过设置水平柔性隔震层可大大延长结构的水平基本周期,结构体系因“柔化”而隔离了地面的强烈震动,大幅降低上部结构的地震水平响应,使结构水平变形集中于隔震层,而结构从激烈的摆动变为缓慢的“平动”,使上部结构的层间位移大大减少,基本上处于弹性工作状态。这种技术不仅能在强地震中有效保护结构本身的安全,而且能保护结构的装修以及内部的仪器设备免遭损坏。

隔震橡胶支座

连接原理

隔震支座置于上、下支墩之间,上支墩与上部结构相连,下支墩与下部结构相连,隔震支座通过上、下连接钢板用高强螺栓与上、下支墩的预埋钢板连接。

安装隔震橡胶支座

1. 测量下支墩预埋钢板水平度偏差,测量隔震支座上、下表面平整度,附合要求后开始安装。

2. 用钢丝绳对称挂在隔震支座的对角螺栓洞口上,绳卡固定,吊起后保持平衡,慢慢移动,待隔震支座的连接钢板和下部连接钢板的四边全部对齐,并对齐四大角的预埋螺栓,然后放下,用水平尺测平整度,满足要求后拆除吊绳,分两次同步拧紧四角对称部位螺栓。如不满足要求,则对连接钢板进行局部打磨,直到满足要求为止。

3.安装上部预埋板

安装上部预埋板和安装隔震支座的方法一样,先测量平整度,平整度偏差在允许范围内,就把螺栓上紧,再用扭力扳手拧紧。安装完毕以后,对隔震支座顶面的水平度、标高、轴线再次复核并记录。

4.螺栓外露部分涂防锈漆两遍。

]]>
2019-8-16 11:17:46 常见问题 建筑隔震支座
高阻尼支座作为一种新型支座可以很好的降低地震的破坏力 http://www.coee.net/xinwen/106.htm 地震是一种突发性、毁灭性的自然灾难,地震所造成的损失主要来自于地震给人类社会的道路、桥梁和住房等基础设施工程造成的毁灭打击,让人类往往来不及从这类建筑工程中逃离,就已经遭受到了灭顶之灾。而受灾地区的道路,桥梁工程的损毁所造成的交通中断更让震后的抢救工作无法开展,加剧了地震所造成的人员伤亡及各类经济损失。

国际上在20世纪80年代兴起了新的抗震方法——减隔震技术,目前被认为是结构抗震最有效的方法。而隔震技术所应用的隔震装置主要有水平力分散型橡胶支座、铅芯隔震橡胶支座、高阻尼橡胶支座等。其中高阻尼支座是最新型、最有市场潜力的隔震装置。

在新型高阻尼支座技术方面,我公司已在2004年进行了开发,目前已成功开发出具世界最前沿水平的超高阻尼橡胶支座。高阻尼橡胶支座阻尼比已能达到0.18以上,并且具有良好的适应环境温度变化能力,支座最大剪切应变能力达到300%以上。

高阻尼支座只由橡胶和钢板组成,不需要使用重金属铅,而能使支座的阻尼性能相当于铅芯隔震橡胶支座。在隔震工程系统中安装超高阻尼橡胶支座,通过支座的集中变形吸收大部分的地震能量,减弱地震输入上部结构的能量,减小了上部结构的振动,有效地控制结构的地震反应,从而保证了结构的安全。

高阻尼支座(简称HDR)应用于桥梁及建筑结构中,其原理有别于橡胶隔震支座的单自由度的质量-弹簧系统,可实现竖向、横向双向阻尼的效果。特别适用于基础减震系统中对于目前的居民区、高速公路、高科技工业园区、国家自然保护区等对环境有特殊要求的地区,可以大量采用此类型支座。

高阻尼支座

高阻尼橡胶支座特点:

1.竖向承载力、水平恢复力、阻尼(吸能)三位一体;

2.支座滞回特点(载荷-变形曲线)饱满、耗能显著;

3.橡胶配方改进、等效阻尼比可达10%以上;

4.维修管理成本低(无需其他阻尼装置);

5.大震后残余变形极小,无需更换;

6.高阻尼支座表面覆盖有橡胶保护层,保护内部橡胶不受臭氧、紫外线影响,具有更好的耐老化性,50年等效阻尼比降低不到2%;

7.HDR高阻尼橡胶的温度依存性较低,广泛用于不同气候地区;

8.HDR高阻尼橡胶与天然橡胶一样拥有比较优越的蠕变性能;

9.环保无污染。

]]>
2019-8-8 16:00:07 新闻动态 建筑隔震支座
铅芯支座怎样安装才能更好的达到要求 http://www.coee.net/jishu/105.htm 1 支座安装技术要求
支座安装顶面标高误差不大于2mm; 4个角点高差不大于2mm;支座顺、横桥中心线必须与桥梁顺、横轴线平行;支座的上下钢板必须要与上下垫石密贴。支座安装不得不得出现个别支点单独受力或者支点脱空现象。支座灌浆必须饱满,应采取措施保证支座下钢板不出现脱空。
2 支座安装的准备工作
2.1 安装前支座检查
支座进场后应仔细检查配件清单、检验报告、支座产品合格证及支座安装养护细则。安装前对支座上、下板的水平情况,十字线对中及螺栓紧固情况进行仔细检查。
2.2 凿毛及清理预留孔
本桥支座预留孔采取预埋PVC管的方式成孔,所以在安装前需要将PVC管凿除干净,并在孔壁上凿毛处理,增加灌浆料与孔壁的粘结。对垫石上表面凿毛后,清理孔内及垫石上的浮浆,如果预留孔内有水,需用棉纱蘸干。
2.3 轴线放线
在铅芯支座垫石上测量放线,将对应支座中心线的轴线用墨线弹出。墨线超出支座下板宽度10cm左右,便于安装支座后还可以进行轴线对中检查。
3 支座定位
支座定位就是将支座的中心线与支座理论安装轴线相重合,调整支座标高,满足设计要求后在支座四周用三角钢楔块超垫,使其位置固定,便于后续支座灌浆施工。
3.1 支座螺栓安装
支座吊装前,安装支座上下锚固螺栓。每个螺栓分上下两部分,中间靠螺栓套筒连接。设计为螺栓上下各进入套筒一半位置,使其受力均匀,所以锚固螺栓时应特别注意。如图支座图纸所示:
安装前需要在上下螺栓上对应套筒一半长度的地方用油漆画线,做好标志。将螺栓拧到画线位置则停止,如果螺栓拧不到指定位置,则需要取出清洁丝口或将丝口车一遍重新安装。安装好的螺栓应与面板紧密连接,不得有松动或空隙现象。
3.2 支座吊装
铅芯支座在安装过程中均应平稳起吊或者滑移,吊点设在下板,使用钢丝绳穿过下板,利用四肢吊法起吊,不得直接吊在个别螺栓上。
3.3 支座位置及标高调整
支座吊装至垫石顶面,先调整其平面位置,然后再调整标高。在支座四周设置可调丝杆,调节丝杆长度,使支座下底板中心线与垫石轴线重合。安装支座时在螺栓顶装上一个螺帽,使螺栓进入螺帽高度的一半左右,即这时的螺帽顶口基本达到支座安装的设计标高。将支座吊装在螺帽上时基本满足设计要求。测量标高,通过调整螺帽的高度,可以精确达到支座的标高。当支座的平面位置和标高均满足规范要求后,用钢楔将支座的四周超垫,固定支座的位置。
4 支座灌浆
支座灌浆是支座安装的最后一个工序,也是最关键的施工步骤,支座灌浆质量的高低直接影响支座使用寿命。支座灌浆不饱满,出现脱空现象,将直接导致支座一开始就出于不良工作状态甚至破坏,主要表现为支座出现较大的剪切变形、橡胶体开裂、支座上下面板与橡胶体脱离等问题。
铅芯支座
4.1 灌浆料的选择
为了满足施工要求,选择高性能的专用支座灌浆料,其具有以下特点: 
1)良好的流动性:经过测试,灌浆料在搅拌均匀后其流动度可以达到300mm以上,并且在超薄缝隙其流动性能依然良好,可以实现微重力下灌浆;
2)具有微膨胀性能:灌浆砂浆的微膨胀性能,可以是灌浆料达到强度后无收缩,使浆体与与支座的下面板充分结合,避免出现脱空现象;
3)早强性能:良好的早强性能,8小时的抗压强度大于20MPa;
4)高强性能:具有很高的抗压和抗折强度;
5)良好的施工性能:支座安装如果在夏季施工,灌浆料可以在夏季高温情况下施工;
6)弹性模量高,实测弹性模量达30Gpa,完全满足支座安装的要求。
4.2 施工准备
1)为使灌浆料搅拌均匀,使用20mm正反电锤改造成搅拌工具。在钢筋的前端焊接十字型,替换电锤前面的钻头。
2)容量为25L搅拌桶准备4个,即搅拌和灌注可以同时进行,形成流水作业,减少灌注时间;
3)安装漏斗:漏斗采用锌铁皮制作,上口的直径为35cm,高度为30cm,下端连接Φ100mm的消防水管下端接直径能放进支座下的小管,并在漏斗下安装三角架,用于支撑漏斗。三角架的高度高度为1m这样即可方便进料,又可以给灌浆料提供一定的压力,使流动性能更好。
4)安装模板:模板的长宽尺寸大于支座下钢板5cm,高度与下钢板上口齐平。因灌浆料流动性非常好,需要将模板底口先用水泥浆将缝隙填充,防止漏浆。为方便进料管插入支座中间,在模板的任一向做一个向外的凸槽。
5)需要准备的其他工具:磅秤、水桶、喷雾器(用于湿润垫石顶面)、土工布(养护)。
5.3 施工步骤
1)根据支座与垫石间的高度和预埋螺栓孔的大小,计算灌浆料的体积,确定用量。这是应该特别注意,备料时应该在理论量的1.2倍左右,以防发生意外;
2)安装进料管,调整漏斗的高度,将进料管末端插到支座的正中间。用喷雾器将支座底板、垫石和漏斗湿润,注意不要形成积水;
3)拌浆的理论配合比为水:料=1:7。将拌和水称量倒入搅拌桶内,然后一边搅拌一边加入灌浆料,全部加入完毕后搅拌5min左右即可;
4)将拌好的灌浆料停至3min,这样是为了使浆体一个更充分的反应,然后开始边搅拌边灌浆;
5)对于较大的支座预留孔,可以先将支座预留孔直接注满,而不通过漏斗和进料管,这样可以缩短灌注时间且不影响灌注质量。当支座孔内填满后,开始从漏斗进料;
6)当浆体从支座四周溢出并将支座下钢板顶齐平时,慢慢将进料管拔出。拔出的过程中应保持管内有料,不会带入空气。然后用薄钢片切除凸槽砂浆。
7)浇筑完成后约5min,清理支座板上的砂浆,收平,然后盖上土工布洒水养护;
8)一般8h后,强度达到20Mpa可拆除模板。
铅芯支座灌浆过程一定要保持连续性,一般整个灌浆过程为30min以内。如果灌注过程出现意外导致支座灌浆不饱满或者只灌注一半的情况下,应及时将支座吊起,凿除灌浆料,重新安装支座。
]]>
2019-8-8 15:57:34 技术支持 建筑隔震支座
建筑隔震橡胶支座检测项目和执行标准 http://www.coee.net/jishu/104.htm 建筑隔震橡胶支座是由多层橡胶和多层钢板或其他材料交替叠置结合而成的产品。本标准是按照68/11.1—1993和06/11.3—1997标准化工作导则的规定编写,非等效采用日本JSSI标准。
建筑隔震橡胶支座可按中孔是否有插芯划分为普通型(无芯型)和有芯型两种。建筑隔震橡胶支座常用的截面形状一般为圆形或矩形。主参数代号,矩形用长边有效边长X短边有效边长(mm)表示,圆形用直径表示(mm)特性代号:P表示普通型(无芯型);Y表示有芯型名称代号:GZ表示建筑隔震橡胶支座

标记示例:

a)普通型(无芯型),圆柱型,有效直径为400mm的支座表示为GZP400。

b)有芯型,圆柱型,有效直径为400mm的支座表示为GZY400。

c)普通型(无芯型),矩形,长边有效边长为400mm,短边有效边长为360mm,且经第一次改型的支座表示为GZP400x360A。

d)有芯型,矩形,长边有效边长为400mm,短边有效边长为360mm的支座表示为GZY400X360。

对应不同的使用要求,建筑隔震橡胶支座可以有不同的叠层结构、尺寸、制造工艺和配方设计,但应满足所需要的竖向承载力、竖向和水平刚度、水平变形能力、阻尼比等性能要求,并应具有不少于60年的设计工作寿命。建筑隔震橡胶支座的结构设计尚应符合国家现行的有关标准的规定。

建筑隔震橡胶支座

钢板应采用0235或不低于0235性能的钢板,应符合68912中的规定。夹层薄钢板厚度不应小于1.511111及每层橡胶层厚度的1/3。金属铅铅芯应采用纯度不小于99,99X的铅锭,经加工而成铅芯,铅锭应符合08/1469的规定。

建筑隔震橡胶支座表面应光滑平整,外观质量应符合规定。拉伸强度、扯断伸长率、300%定伸应力应按GB/T528规定测定。热空气老化试验方法应按GB3512规定采用。压缩永久变形应按GB/T7759规定测定。25%定伸应力,应按附录A规定测定。黏合强度应按GB/T7760单板法规定测定。臭氧老化和静态拉伸试验按GB/T7762规定采用。产品外观质量可用目视及直尺测量评定。

产品的外观尺寸一般可用钢直尺或具有相应精度的量具进行测量,厚度尺寸可用游标卡尺或具有相应精度的量具测量,取最外侧不同方向上4点的实测平均值。上、下表面平行度可用倾角仪或具有相应精度的量具测量。侧表面垂直度可用直角尺或具有相应精度的量具测量。

产品力学性能试验

竖向和水平力学性能试验

竖向性能和水平力学性能应按表7规定进行试验。

竖向和水平力学性能试验方法

耐火性能

模拟支座的实际使用情况,对被试支座进行1h的燃烧试验后,冷却24h以上,再测试其竖向极限压应力和竖向刚度,并与同批〔型)支座的竖向极限压应力和竖向刚度进行比较。

]]>
2019-7-10 15:12:11 技术支持 建筑隔震支座
铅芯橡胶隔震支座 http://www.coee.net/gezhen/103.htm 铅芯橡胶隔震支座是在RB支座的中心压入铅芯构成的。铅芯压入后与橡胶支座融为一体追随剪切变形,这种支座是由橡胶支座安定的复原装置和铅的能量吸收装置所构成的阻尼机构一体型的隔震装置。铅是一种具有良好塑性变形能力和能量吸收能力的金属。铅芯橡胶隔震支座也是最早用于隔震结构的支座之一。铅芯橡胶支座凭借其优良的力学性能,较为简单的构造和高性价比,已经在工程中广泛应用。

铅芯橡胶隔震支座基本性能

1、铅阻尼器的能量吸收能力
  橡胶本身是一种易拉压变形的材料,单独做成支座加力后变形巨大(如图)。工程用橡胶支座是由薄钢板与薄橡胶层叠组成,钢板对橡胶竖向变形有优秀的约束作用,竖向压缩刚度非常高,但与天然橡胶支座一样,LRB支座拉伸刚度较低,约为压缩刚度的1/7~1/10。

铅芯橡胶隔震支座

2、LBR支座的水平变形能力
  钢板约束橡胶的竖向变形但对其水平变形没有影响。同时铅芯能够很好地追随支座变形,吸收地震能量。LRB支座水平性能稳定,LRB支座由于铅芯的存在,能够限制支座的水平变形,如下图所示,装有LRB支座的隔震结构的水平变形要比装有RB支座的小(不考虑外加阻尼作用下)。

3、LRB支座的工作特点
  铅芯橡胶隔震支座通过铅芯的大小来调整阻尼的大小。铅芯直径增大后,屈服力变大,阻尼量增加,但中心孔过大也会给支座的性能带来不良影响。

4、LRB支座的耐久性
  日本等国家的工程调查表明,LRB支座与RB支座基本一致,隔震橡胶即使在使用100年后,其内部橡胶依然完好。有调查显示,LRB支座使用10年后,其特性基本保持不变,并预测出60年后其性能仅会下降3%。

5、铅芯橡胶隔震支座的基本力学性能
  铅芯橡胶支座的滞回性能可用下图的双线型模型表示。其中细实线为橡胶支座的滞回特性。LRB支座的水平特性是与图示的橡胶部分与铅芯部分水平性能叠加而成,如图粗实线所示。铅芯橡胶支座在剪切变形为250%能表现出稳定的双线型滞回特性。

铅芯橡胶隔震支座

]]>
2019-7-1 10:38:41 隔震支座 建筑隔震支座
摩擦摆隔震支座减震原理设计选用参数 http://www.coee.net/jishu/102.htm 摩擦摆隔震支座是将滑动支座和钟摆的概念相结合,构成一种新的干摩擦滑移隔震装置。其滑动面是曲面,通过结构自重提供所需的自复位能力;FPS隔震支座利用一个简单的钟摆机理延长结构的自振周期。如果FPS隔震支座承受的荷载为W,水平位移为D,摩擦系数为μ,R为滑动曲面的曲率半径,则水平力为:

F=W/R*D+μW(sgnD)

式中第1项为因承受质量沿曲面滑动上升所产生的水平向恢复力,水平刚度为Kh=W/R;第2项为滑块与滑动曲面相对滑动时产生的摩擦力。此外,由单摆周期公式T=2π(R/g)(1/2)知此隔震结构的周期与承受的重力无关。采用库伦摩擦时FPS支座仅受参数R和μ的控制,有以下2个动力特性:①2个水平方向的变形具有摩擦滑移特性;②滑动后在水平剪力方向具有刚度特征。

摩擦摆隔震支座通过摩擦耗能方式将地震能量转化为热能,同时通过摆式结构实现将能量转化为势能,延长结构基本自振周期,进而实现阻尼功效。摆式结构可以实现位移的自我恢复,提高了地震时的隔震性能,避免了震后调整工序,且由于相对体积较小,具有较为广泛的应用前景。

摩擦摆隔震支座

FPS摩擦摆隔震支座设计参数的选取原则:

运用上文提及的两种计算模型进行动力时程反应分析时,FPS支座的主要设计参数为滑动摩擦系数L和支座的滑动面半径R(或者是Bouc-Wen模型中的屈后刚度K=W/R)。本文就其在规则连续梁桥中的选取原则及需考虑的因素给出下述建议:

1、 FPS支座的滑动面半径R或屈后刚度K和摩擦系数对墩柱内力影响都较大。屈后刚度和摩擦系数越小墩柱剪力、弯矩越小,而墩梁相对位移越大,因而要得到好的减震效果必须进行设计参数比选分析。

2、支座的合理滑动面半径的选取时应注意:最小滑动面半径由支座材料接触面压强,及支座的体积确定,实际设计中,我们可以通过如下方式确定支座滑动面半径下限。

聚四氟乙烯复合夹层板的设计压应力30Mpa(试验测得的实际极限强度值约为200Mpa)滑动面的球冠高度h可近似选取为支座高度的1/4~1/5(如0.05~0. 1m)。利用容许应力法,可求得聚四氟板的最小半径:

=0.530m-1.06m,最大的滑动面半径可由支座的目标允许最大位移确定。苏通长江大桥的引桥设计经验表明对于30~100m跨径的连续梁桥,屈后刚度取值大致在2 000kN/m-10 000kN/m之间。

考虑到对于公路和铁路桥梁的地震中行车的安全性,滑动面半径选取时,必须确保支座的竖向抬高位移量必须在公路铁路行车所需的范围内,一般而言可由下式计算。

dv=R[1-cos(arcsindh/R)]上式中,dv为支座的竖向位移量,dh为支座的水平位移量。

3、支座的摩擦系数,比较容易控制的是动摩擦系数,一般情况主要由接触面的材料性质来控制,例如对于国内目前可用的分片聚四氟乙烯板材(填充或不填充硅脂)其动摩擦系数可控范围为0.06~0.12。对涂硅脂的聚四氟乙烯板材还应考虑不同温度下摩擦系数变异时地震响应的影响。

4、考虑设计施工中的种种误差,支座的屈服力和屈服刚度的由支座墩位控制可能会有15%左右的变异。所以对支座的屈后刚度和摩擦系数的选取应有一定的调整空间。

5、在可选范围内选择多组支座参数后,应当采用上文提到的计算模型,在恒载初内力的条件下进行动力时程反应分析对减隔震效果进行比较,从而确定合理的支座设计参数。

摩擦隔震装置的临界摩擦力大小通常根据滑动面摩擦系数和支座竖向恒载反力来确定,因此竖向地震动对摩擦隔震装置结构的地震反应会产生一定的影响.实际上,摩擦隔震支座在水平和竖向地震动共同作用下,支座不但要承受恒载竖向反力,还要承受由于地震引起的竖向动反力.考虑竖向地震动后,支座的竖向反力发生了变化,导致对摩擦隔震支座的临界滑动力和滞回耗能有一定的影响,从而影响到隔震桥梁结构的地震反应。

摩擦摆隔震支座通过摩擦耗能的方式将地震能量转化为热能,并通过单摆式结构实现了位移的自我恢复,既提高了震时的隔震性能,又避免了震后调整工当桥梁结构受到较小的地震作用时,静摩擦力阻止上部结构滑动,使结构保持稳定;当地震作用超过支座开始滑动,发挥某一限度即最大的静摩擦力时,起到隔震作用。


]]>
2019-6-28 11:26:13 技术支持 建筑隔震支座
建筑隔震橡胶支座基本隔震原理和内部基本结构是什么 http://www.coee.net/jishu/101.htm 一、建筑隔震橡胶支座的隔震基本原理

建筑隔震橡胶支座隔震的基本原理是通过增设橡胶隔震支座,使整个建筑的自振周期得以延长,以减轻上部结构的地震反应。一般做法是在建筑物底部设计一层隔震层,在隔震层设置橡胶隔震支座,利用橡胶隔震支座的水平柔性形成一道柔性隔震层,通过柔性隔震层吸收和耗散地震能量,阻止并减轻地震能量向上部结构的传递,最终达到减轻上部结构地震破坏的目的。这种隔震技术不仅可以保证结构的整体安全,并且能够防止非结构部件的破坏,避免建筑物内部装修、室内设备的损坏以及由此引起的次生灾害。

隔震设计技术的基本原理可以通过如下图示来表示。假设一个结构悬浮于地面,如图 1-a 所示,则地震作用不会对结构产生影响,但由于结构还有自重,这样的情况几乎不可能发生。为了承担结构的自重,可以用摩擦力非常小的滚珠来代替示意,如图 1-b,滚珠在竖向支撑结构,而在水平方向与悬浮的情况近似,在水平地震作用下结构不会产生响应,但建筑物会滑移到其它位置而不能复位。因此,为了使结构复位,需要在结构中设置水平弹簧,如图 1-c 所示,但如果仅有弹簧,一旦产生振动后就很难停止,因此必须在结构中设置阻尼装置,以阻止振动的持续。任何一个隔震结构都可简化为图 1-b 或图 1-d 的情形,隔震结构就是在传统的抗震结构的基础与上部结构之间增加了一个可以隔离地震的装置。
从以上的分析可知,隔震装置主要由滚珠、弹簧和阻尼构成,滚珠的作用是在竖向支撑建筑物,而在水平向可以自由滑动,弹簧对结构进行复位,阻尼消减振动的幅度。其中,弹簧和阻尼的大小会影响减震的效果。

假设图 1-2d 中的阻尼很小,就相当于图1-c 的情形,建筑物会在弹簧恢复力的作用下一直振动下,这对上部结构非常不利。当阻尼增加非常大时,并非有利于减震的效果。
因此,对一个隔震结构而言,需要选择适当的弹簧和阻尼,才能达到理想的减震效果,具体到建筑隔震橡胶支座,就是对支座的水平等效刚度和等效阻尼比进行合理设计和选择。

建筑隔震橡胶支座

二、建筑隔震橡胶支座产品的基本结构

隔震橡胶支座是隔震建筑的关键部件,其性能好坏直接关系到隔震建筑的隔震效果及隔震建筑的安全性。目前在基础隔震技术上所用到的建筑隔震橡胶支座主要有三种类型:普通天然橡胶隔震支座、高阻尼橡胶隔震支座和铅芯橡胶隔震支座,建筑隔震橡胶支座由多层橡胶和多层钢板交替叠置硫化而成,其形状大多是圆柱型,图2为一种铅芯隔震橡胶支座的结构示意图。图3是笔者公司所生产一种铅芯隔震橡胶支座实物照片。目前工程上使用的建筑隔震橡胶支座的基本特征是:橡胶隔震支座内分层设置的薄钢板对橡胶超约束作用,使建筑隔震橡胶支座支座具有很高的竖向承载能力,能够在正常使用状态下和地震时承受建筑物的荷重,而不产生过大的变形。此外,由于薄钢板的设置方式基本上不影响建筑隔震橡胶支座的水平柔性,使橡胶隔震支座的水平刚度较小,从而使得整个地震体系的自振周期得以延长,达到减震隔震的目的。一般情况下,建筑隔震橡胶支座的水平刚度和竖向刚度数值相差约几百到千倍。

]]>
2019-6-25 17:16:26 技术支持 建筑隔震支座
研究表明铅芯橡胶支座对地震波频率敏感需合理使用 http://www.coee.net/jishu/100.htm 铅芯橡胶支座隔震技术在桥梁、建筑物等结构中的应用,可以明显提高结构的抗震性能。国外减隔震技术在桥梁上的应用已比较广泛,一些采用隔震技术的桥梁在地震中也已表现出良好的抗震性能。国内隔震技术在桥梁上的应用还很少,相关研究也不够系统、全面。对铅芯橡胶隔震支座及其在桥梁工程中的应用进行三方面的研究工作。

1、铅芯橡胶支座对桥梁下部结构的减震效果主要取决于铅芯橡胶支座的屈服后刚度,且随屈服后刚度的减小而增大。铅芯橡胶支座对桥梁上部结构梁体的减震效果,随支座阻尼的增大而增大,上部结构梁体位移随支座刚度的减小而增大。在给定初始刚度及屈服后刚度时,墩、台处铅芯橡胶支座屈服力的总和与梁体重量的比值在一定范围。

在不同频率、不同压应力、不同剪应变条件下,对不同构造的15组42个铅芯橡胶支座试件进行竖向及水平的静态、动态力学性能试验。系统研究支座形状系数,铅芯几何参数、个数及有效变形体积,橡胶几何参数及硬度,外加荷载的频率、正压力、剪应变等因素对支座各力学参数的影响。研究结果表明:铅芯橡胶支座的力学性能主要由其本身的构造及组成材料决定,外加荷载对其力学性能有一定的影响。铅芯橡胶支座的力学性能在往复加、卸载循环过程中具有较好的稳定性。对试验所得大量数据进行数学统计分析,建立铅芯橡胶支座各力学参数与其构造及外加荷载特性之间的一系列回归关系式。

支座对桥梁的减震效果最佳,建议的取值范围应在4%~10%之间。合理选择铅芯橡胶支座,可保证既降低墩顶位移,又不增大梁体位移,从而减小了桥梁下部结构的地震力,又满足了上部结构梁体之间抗震缝的要求。

2、铅芯橡胶支座对地震波频率较敏感。当地基较软或桥墩过柔时,铅芯橡胶支座的减震效果降低,甚至会加大结构的地震响应。建议将铅芯橡胶支座使用在桥梁下部结构刚度较大及刚性、一类和二类场地土上。

3、在地震作用下,铅芯橡胶支座双线性模型的刚度在弹性与屈服之间转换,阻尼也随屈服变形不断改变;而等效线性化模型的刚度与阻尼是定值。双线性模型更接近铅芯橡胶支座实际的滞回曲线。建议进行地震响应分析时,铅芯橡胶支座的分析模型采用双线性模型。

铅芯橡胶支座

]]>
2019-6-15 11:14:55 技术支持 建筑隔震支座
不同类的隔震支座隔震特性不同需要按需求选择 http://www.coee.net/xinwen/99.htm 桥梁的隔震系统通常设在梁体与墩台之间,多采用隔震支座形式。

1、叠层钢板橡胶类隔震支座

由叠层钢板橡胶类支座组成的桥梁隔震装置是目前主要使用的桥梁隔震系统。

(1)板式橡胶支座

板式橡胶支座是由薄橡胶板和薄钢板交错叠合并相互硫化粘接而成的产品。由于钢板对橡胶板横向变形产生约束,使其具有非常大的竖向刚度。同时钢板又不影响橡胶板的剪切变形,保持了橡胶固有的柔韧性,使其具有比竖向刚度小得多的水平刚度,及延长桥梁结构的水平自振周期。从而使支座具备竖向支承与水平隔震机构的双重功能。但由于它采用天然橡胶或氯丁橡胶,本身无明显的阻尼性能,通常天然橡胶支座的阻尼比仅为0.02~0.03以下,而氯丁橡胶支座的阻尼比也只能达到0.05~0.07,因此一般需与阻尼机构一起使用。

(2)高阻尼橡胶支座

为了改善普通橡胶支座的阻尼特性,近年来世界各国致力于开发具有高阻尼的橡胶支座,例如高阻尼橡胶支座、铅芯橡胶支座。高阻尼橡胶支座的形状与板式橡胶支座相同,但其中的橡胶板是由高阻尼橡胶制成的,其阻尼大小由橡胶中加入的石墨量来调整,通常可使阻尼比达到0.17~0.18。但这种橡胶的性能尚不稳定,还需进一步研究改进。

(3)铅芯橡胶支座

在板式橡胶支座的中部或中心周围竖直地压入纯度为99.9%的铅芯就形成了铅芯橡胶支座。它吸收耗散振动能量的功能是通过铅芯的剪切变形来实现的。由于可以通过调节铅芯的直径或截面积来选定阻尼,因而支座的设计有较大灵活性。使用金属铅的原因是因为铅在经过冷变形后,可在常温下再结晶(15℃)。在荷载反复作用下,铅芯橡胶支座可以保持它的性能,具有良好的耐久性。同时铅芯的存在又增加了支座的早期刚度,对控制风反应和抵抗地基的微震动有利。它可以单独作为隔震系统使用。

隔震支座

上述三种支座的隔震原理基本相同,现用地震反应谱图2来加以说明。通常桥梁结构的刚度较大,周期较短,如图2中A 点,其地震反应的加速度放大倍数β值较大,位移反应较小。如将桥梁的基本周期延长,阻尼不变,如图2中的B 点,其加速度反应显著降低,但位移反应明显增加。如再加大阻尼,加速度反应继续减弱,位移反应也得到抑制,如图2中的C 点。因此这类支座隔震的原理是:延长桥梁结构的固有周期,使其避开地震能量集中的范围,从而降低桥梁结构的地震反应;适当增大支座阻尼,吸收、耗散传入桥梁结构的能量,使支座承受的位移在某个可以接受的使用范围内。

2、滑动支座的隔震原理是,当结构受到较小的地面激励时,静摩擦力阻止上部结构滑动,使结构保持稳定;当地面激励超过某一限度即超过最大静摩擦力时,滑动面开始滑移,发挥隔震作用。这时即使地面激励再增大,传入上部结构的地震力也不会随之增加。因此,通过选取适宜的摩擦材料就可以控制传入上部结构的地震力。其优点是,受地面运动频率特性的影响很小,不会发生共振现象。缺点是结构的滑移量随地震强度的增加而增大。静、动摩擦系数之差对隔震性能影响较大,由于动摩擦系数比静摩擦系数小,滑动一旦开始,速度不断增加,当摩擦阻力减小较大时,就会出现类似于负刚度现象,这不仅会造成滑移量大,有时甚至可能出现滑移失稳,因此,需匹配合适的限位复位机构。另外,它们对中小地震的隔震效果不良;在长期不活动的条件下,其摩擦系数可能发生变化。

]]>
2019-6-11 15:52:08 新闻动态 建筑隔震支座
TCYB球冠橡胶支座性能与特点介绍 http://www.coee.net/jishu/98.htm 我公司生产的球冠橡胶支座非常适用于桥梁中上部结构与下部结构之间的结构联系。由于橡胶支座的顶部为球冠状,底部有半圆形圆环或者四氟板,具有很好的板式橡胶支座与四氟乙烯滑板式橡胶支座的特点,因此在工作时能够既有效地适应桥梁支点的转角位移需要,又能保证上部结构的荷载能有效地传递给下部结构,又可避免支座的边缘固偏心受力大容易破坏和脱空现象的发生。球冠橡胶支座能用于各种坡梁,斜交梁及曲梁等结构独特的桥梁结构中,且造价便宜,安装方便,使用安全可靠,便于推广应用。若在此橡胶支座底面粘贴一块与支座平面尺寸相同的聚四氟乙烯板则称为聚四氟乙烯球冠圆板式橡胶支座。

球冠圆板橡胶支座是改进后的圆形板式橡胶支座。其中间层橡胶和钢板布置与圆形板式橡胶支座完全相同,而在支座顶面用纯橡胶制成球形表面,球面中心橡胶最大厚度为4-13mm,球面边缘15mm,以适应3%到4%纵横坡下,梁与支座接触面的中心趋于圆形板式橡胶支座的中心。梁端反力通过球面表面橡胶逐渐扩散传至下面几层钢板和橡胶层。在橡胶支座底面加一圈直径D=2.5mm的半圆形橡胶圆环,支座受力时首先由底部圆环变形压密,调节底面受力状况,以改善或避免支座底面脱空现象的产生,使支座底面受力均匀。

TCYB球冠橡胶支座性能与特点

球冠圆板式橡胶支座在平面上各向同性,并以其球冠调节受力状况。不但适用于一般桥梁使用,也适用于各种布置复杂、纵横较大的立交桥及高架桥,其坡度使用范围为3~5%,也可根据不同坡度需要调整球冠半径。

TCYB球冠橡胶支座性

]]>
2019-6-4 8:17:37 技术支持 建筑隔震支座
GYZF4/GJZF4四氟滑板式橡胶支座规格参数表 http://www.coee.net/jishu/97.htm 四氟滑板式橡胶支座

GYZF4、GJZF4四氟滑板式橡胶支座规格参数表

序号la×lbRckSt△l3△l4tetanθ(θ的单位为rad)RGK(KN)t1t0tf
(mm)(mm)
(或d)
(mm)顺桥向横桥向顺桥向横桥向(mm)温热寒冷严寒温热寒冷严寒
(mm)(KN)地区地区地区地区地区地区(mm)(mm)(mm)
1GJZF4 100×1501015.4823±30±20±30±3150.001070.0090.0074536379522
30200.01600.01350.0111
2GJZF4 100×2001376.1123±30±20±30±3150.00870.00740.00617084105522
30200.01310.01110.0091
3GYZF4 d150154723±30±20±30±3150.00570.005-627493522
30200.00850.00730.006
37250.01140.00970.008
44300.01430.01220.0101
4GJZF4 150×150196723±30±20±30±3150.00570.005-7995118522
30200.00850.00730.006
37250.01140.00970.008
44300.01430.01220.0101
5GJZF4 150×2002668.0623±30±20±30±3150.005--105126158522
30200.00670.00570.005
37250.00890.00770.0064
44300.01120.00960.008
6GJZF4 150×2503368.8430±30±20±30±3200.00570.005-131158197522
37250.00770.00660.0055
44300.00960.00830.0069
7GJZF4 150×3004069.4430±30±20±30±3200.00520.005-158189236522
37250.00690.00660.005
44300.00860.00830.0069
8GYZF4 d2002849.537±30±20±30±3250.0051--110132165522
44300.00640.00550.005
51350.00770.00660.0056
58400.00890.00770.0065
9GJZF4 200×2003619.537±30±20±30±3250.0051--140168210522
44300.00640.00550.005
51350.00770.00660.0056
58400.00890.00770.0065
10GJZF4 200×25045610.644±30±20±30±3300.00540.005-175210263522
51350.00640.00560.005
58400.00750.00660.0056
11GJZF4 200×3005517.1732±30±20±30±3210.00660.00560.005210252315832
43290.00980.00840.007
54370.01310.01120.0093
12GJZF4 200×3506467.6232±30±20±30±3210.00590.0051-245294368832
43290.00890.00760.0063
54370.01180.01010.0084
13GJZF4 200×4007417.9832±30±20±30±3210.00550.005-280336420832
43290.00820.0070.0059
54370.01090.00930.0078
14GYZF4 d2504527.543±60±30±60±3290.00730.00620.0052172206258832
54370.00970.00830.0069
65450.01210.01040.0086
76530.01460.01240.0103
15GJZF4 250×2505767.543±50±20±50±3290.00730.00620.0052219263328832
54370.00970.00830.0069
65450.01210.01040.0086
76530.01460.01240.0103
16GJZF4 250×3006968.2143±50±20±50±3290.00620.00540.005263315394832
54370.00830.00710.006
65450.01040.00890.0075
76530.01250.01070.009
17GJZF4 250×3508168.7943±50±20±50±3290.00560.005-306368459832
54370.00740.00640.0054
65450.00930.0080.0067
76530.01110.00960.0081
18GJZF4 250×4009369.2943±50±20±50±3290.0051--350420525832
54370.00680.00590.005
65450.00850.00730.0062
76530.01020.00880.0074
19GJZF4 250×45010569.7143±50±20±50±3290.005--394473591832
54370.00630.00550.005
65450.00970.00680.0058
76530.00950.00820.0069
20GJZF4 250×500117610.0743±50±20±50±3290.005--438525656832
54370.0060.0052-
65450.00740.00650.0055
76530.00890.00780.0066
21GYZF4 d3006619.0654±60±30±60±3370.00590.0051-247297371832
65450.00740.00630.0053
76530.00880.00760.0064
87610.01030.00890.0075
22GJZF4 300×3008419.0654±70±30±70±3370.00590.0051-315378473832
65450.00740.00630.0053
76530.00880.00760.0064
87610.01030.00890.0075
23GJZF4 300×3509869.7854±70±30±70±3370.00520.005-368441551832
65450.00650.00560.005
76530.00780.00680.0057
87610.00910.00790.0067
24GJZF4 300×400113110.454±70±30±70±3370.005--420504630832
65450.00590.0051-
76530.00710.00620.0053
87610.00830.00720.0061
25GJZF4 300×450127610.9265±70±30±70±3450.00550.005-473567709832
76530.00660.00570.005
87610.00770.00670.0057
26GJZF4 300×50014218.2856±70±30±70±3380.0070.00610.00515256307881142
71490.00940.00810.0068
86600.01170.01010.0084
27GJZF4 300×55015668.5857±70±30±70±3380.00660.00570.0055786938661143
72490.00880.00760.0064
87600.0110.00950.008
28GJZF4 300×60017118.8457±70±30±70±3380.00630.00540.0056307569451143
72490.00840.00730.0061
87600.01050.00910.0076
29GYZF4d35090810.6365±90±40±90±3450.005--337404505832
76530.00590.0051-
87610.00680.0060.0051
98690.00780.00680.0058
30GJZF4 350×350115610.6365±90±40±90±3450.005--429515643832
76530.00590.0051-
87610.00680.0060.0051
98690.00780.00680.0058
31GJZF4 350×40013268.2656±90±40±90±3380.00610.0052-4905887351142
71490.00810.00690.0058
86600.01010.00870.0073
101710.01210.01040.0087
32GJZF4 350×45014968.7256±90±40±90±3380.00550.005-5516628271142
71490.00740.00640.0053
86600.00920.00790.0067
101710.01110.00950.008
33GJZF4 350×50016669.1256±90±40±90±3380.0051--6137359191142
71490.00690.00590.005
86600.00860.00740.0062
101710.01030.00890.0075
34GJZF4 350×55018369.4857±90±40±90±3380.005--67480910111142
72490.00640.00560.005
87600.00810.0070.0059
102710.00970.00840.0071
35GJZF4 350×60020069.857±90±40±90±3380.005--73588211031142
72490.00610.00530.005
87600.00760.00660.0056
102710.00920.00790.0067
36GYZF4 d40011958.8656±90±40±90±3380.005--4405286601142
71490.00630.00540.005
86600.00790.00680.0057
101710.00940.00810.0068
37GJZF4 400×40015218.8656±90±40±90±3380.005--5606728401142
71490.00630.00540.005
86600.00790.00680.0057
101710.00940.00810.0068
38GJZF4 400×45017169.471±90±40±90±3490.00570.005-6307569451142
86600.00710.00620.0052
101710.00860.00740.0063
116820.010.00860.0073
39GJZF4 400×50019119.8771±90±40±90±3490.00530.005-70084010501142
86600.00660.00570.005
101710.00790.00690.0058
116820.00920.0080.0068
40GJZF4 400×550210610.2972±90±40±90±3490.005--77092411551143
87600.00620.00540.005
102710.00740.00650.0055


0.005

41GJZF4 400×600230110.6772±90±40±90±3490.005--840100812601143
87600.00580.0051-
102710.0070.00610.0052
42GJZF4 400×650249011.0272±90±40±90±3490.005--910109213651143
87600.00560.005-
102710.00670.00580.005
43GYZF4 d45015211071±110±40±110±3490.005--5576688351142
86600.00570.005-
101710.00690.0060.0051
116820.0080.0070.0059
44GJZF4 450×65019361071±110±40±110±3490.005--70985110631142
86600.00570.005-
101710.00690.0060.0051
116820.0080.0070.0059
45GJZF4 450×500215610.5486±110±40±110±3600.00530.005-78894511811142
101710.00640.00550.005
116820.00740.00650.0055
46GJZF4 450×550237611.0287±110±40±110±3600.005--866104012991143
102710.00590.0052-
117820.00690.00610.0052
47GJZF4 450×60025968.473±110±40±110±3500.00620.00540.005945113414181553
93650.00830.00720.006
113800.01040.0090.0075
48GJZF4 450×65028168.6973±110±40±110±3500.00590.0051-1024122915361553
93650.00790.00680.0057
113800.00980.00850.0071
49GYZF4 d50018868.1772±110±40±110±3500.00590.0051-68782510311552
92650.00790.00670.0056
112800.00980.00840.007
132950.01180.01010.0085
50GJZF4 500×50024018.1772±130±40±130±3500.00590.0051-875105013131552
92650.00790.00670.0056
112800.00980.00840.007
132950.01180.01010.0085
51GJZF4 500×55026468.5673±130±40±130±3500.00540.005-963115514441553
93650.00730.00630.0052
113800.00910.00780.0066
133950.01090.00940.0079
52GJZF4 500×60028918.9273±130±40±130±3500.0051--1050126015751553
93650.00680.00590.005
113800.00850.00730.0062
133950.01020.00880.0077
53GJZF4 500×65031369.2573±130±40±130±3500.005--1138136517061553
93650.00640.00550.005
113800.0080.00690.0058
133950.00960.00830.007
54GJZF4 500×70033819.5573±130±40±130±3500.005--1225147018381553
93650.00610.0053-
113800.00760.00660.0056
133950.00910.00790.0067
55GYZF4 d5502290993±130±40±130±3650.00610.0052-83299812471553
113800.00760.00660.0055
133950.00910.00790.0066
1531100.01060.00920.0077
56GJZF4 550×5502916993±130±40±130±3650.00610.0052-1059127115881553
113800.00760.00660.0055
133950.00910.00790.0066
1531100.01060.00920.0077
57GJZF4 550×60031869.493±130±40±130±3650.00570.005-1155138617331553
113800.00710.00610.0052
133950.00850.00730.0062
1531100.01090.00860.0072
58GJZF4 550×65034569.7693±130±40±130±3650.00530.005-1251150218771553
113800.00670.00580.005
133950.0080.00690.0059
1531100.00930.00810.0069
59GYZF4 d60027349.8393±130±40±130±3650.005--990118814841553
113800.0060.0052-
133950.00720.00630.0053
1531100.00850.00730.0062
60GJZF4 600×60034819.8393±130±40±130±3650.005--1260151218901553
113800.0060.0052-
133950.00720.00630.0053
1531100.00850.00730.0062
61GJZF4 600×650377610.2393±130±40±130±3650.005--1365168320481553
113800.00570.005-
133950.00680.00590.005
1531100.00790.00690.0059
62GJZF4 600×700407110.5113±150±40±150±3800.00540.005-1470176422051553
133950.00640.00560.005
1531100.00750.00660.0056
63GJZF4 600×750436810.94113±150±40±150±3800.00510.005-1575189023631553
133950.00610.00540.005
1531100.00720.00630.0054
64GYZF4 d650321710.67113±150±40±150±3800.005--1161139417241553
133950.00590.0051-
1531100.00690.0060.0051
1731250.00780.00680.0059
65GJZF4 650×650409610.67113±150±40±150±3800.005--1479177522181553
133950.00590.0051-
1531100.00690.0060.0051
1731250.00780.00680.0059
66GJZF4 650×70044169.2105±150±40±150±3770.0060.0052-1593191123891853
128950.00740.00640.0054
1511130.00890.00770.0065
1741310.01040.0090.0076
67GJZF4 650×75047369.53105±150
±150±3770.00560.005-1706204825591853
128950.0070.00610.0051
1511130.00840.00730.0062
1741310.00990.00850.0072
68GYZF4 d70037399.58105±150±40±150±3770.00520.005-1347161620201853
128950.00650.00560.005
1511130.00780.00670.0057
1741310.00910.00790.0066
69GJZF4 700×70047619.58105±150±40±150±3770.00520.005-1715205825731853
128950.00650.00560.005
1511130.00780.00670.0057
1741310.00910.00790.0066
70GYZF4 d750430110.26128±180±40±180±3950.00540.005-1546185623191853
1511130.00650.00560.005
1741310.00760.00660.0056
1971490.00860.00750.0064
71GYZF4 d800490210.97128±180±40±180±3950.005--1759211126391853
1511130.00550.005-
1741310.00640.00560.005
1971490.00730.00640.0055
注1:抗滑最小承载力拦中的数字为支座与钢材接角时的采用数值;其均值为不计汽车制动力的情况当记入汽车制动力时,另行计算.
注2:允许转角正切值是沿支座短边方向转动时计算值,若沿长边转动应自行计算.
]]>
2019-6-3 7:48:11 技术支持 建筑隔震支座
GJZF4/GYZF4规格系列橡胶支座主要附件尺寸表 http://www.coee.net/jishu/96.htm GJZF4橡胶支座,GYZF4橡胶支座

GJZF4,GYZF4规格系列支座 主要附件尺寸表

序 号
支座平面尺寸
主 要 附 件 尺 寸
多 向 支 座
单 向 支 座
上、下钢板尺寸
锚固螺栓间距
上、下钢板尺寸
锚固螺栓间距
锚固螺栓规格
支座组装高度
la×lb(或d)
a1
b1
a2
b2
a1
b1
a2
b2
φ×l
h
1
100×150
270
290
220
240
270
240
220
190
M16×160
37+t
2
100×200
270
340
220
290
270
290
220
240
M16×160
37+t
3
d150
280
290
230
220
280
240
230
170
M16×160
37+t
4
150×150
320
290
270
240
320
240
270
190
M16×160
37+t
5
150×200
320
340
270
290
320
290
270
240
M16×160
37+t
6
150×250
320
390
270
340
320
340
270
290
M16×160
37+t
7
150×300
320
440
270
390
320
390
270
340
M16×160
37+t
8
d200
330
340
280
270
330
290
280
220
M16×160
37+t
9
200×200
370
340
320
290
370
290
320
240
M16×160
37+t
10
200×250
370
390
320
340
370
340
320
290
M16×160
37+t
11
200×300
370
440
320
390
370
390
320
340
M16×160
37+t
12
200×350
370
490
320
440
370
440
320
390
M16×160
37+t
13
200×400
370
540
320
490
370
490
320
440
M16×160
37+t
14
d250
440
410
390
340
440
340
390
270
M16×160
37+t
15
250×250
460
390
410
340
460
340
410
290
M18×180
37+t
16
250×300
460
440
410
390
460
390
410
340
M18×180
37+t
17
250×350
460
490
410
440
460
440
410
390
M18×180
37+t
18
250×400
460
540
410
490
460
490
410
440
M18×180
37+t
19
250×450
460
590
410
540
460
540
410
490
M18×180
37+t
20
250×500
460
640
410
590
460
590
410
540
M18×180
37+t
21
d300
490
460
440
390
490
390
440
320
M22×220
37+t
22
300×300
550
460
500
410
550
390
500
340
M22×220
37+t
23
300×350
550
510
500
460
550
440
500
390
M22×220
37+t
24
300×400
550
560
500
510
550
490
500
440
M22×220
37+t
25
300×450
550
610
500
560
550
540
500
490
M22×220
37+t
26
300×500
550
660
500
610
550
590
500
540
M22×220
37+t
27
300×550
550
710
500
660
550
640
500
590
M22×220
38+t
28
300×600
550
760
500
710
550
690
500
640
M22×220
38+t
29
d350
600
530
550
460
600
440
550
370
M18×180
37+t
30
350×350
640
530
590
480
640
440
590
390
M22×220
37+t
31
350×400
640
580
590
530
640
490
590
440
M22×220
37+t
32
350×450
640
630
590
580
640
540
590
490
M22×220
37+t
33
350×500
640
680
590
630
640
590
590
540
M22×220
37+t
34
350×550
640
730
590
680
640
640
590
590
M22×220
38+t
35
350×600
640
780
590
730
640
690
590
640
M22×220
38+t
36
d400
650
580
600
510
650
490
600
420
M18×180
37+t
37
400×400
690
580
640
530
690
490
640
440
M22×220
37+t
38
400×450
690
630
640
580
690
540
640
490
M22×220
37+t
39
400×500
690
680
640
630
690
590
640
540
M22×220
37+t
40
400×550
720
750
660
680
720
660
660
590
M24×240
53+t
41
400×600
720
800
660
730
720
710
660
640
M24×240
53+t
42
400×650
720
850
660
780
720
760
660
690
M24×240
53+t
43
d450
740
630
690
560
740
540
690
470
M22×220
37+t
44
450×450
810
650
750
580
810
560
750
490
M22×220
52+t
45
450×500
810
700
750
630
810
610
750
540
M24×240
52+t
46
450×550
810
750
750
680
810
660
750
590
M24×240
53+t
47
450×600
810
800
750
730
810
710
750
640
M24×240
53+t
48
450×650
810
850
750
780
810
760
750
690
M24×240
53+t
49
d500
790
680
740
610
790
590
740
520
M22×220
37+t
50
500×500
900
700
840
630
900
610
840
540
M24×240
52+t
51
500×550
900
750
840
680
900
660
840
590
M24×240
53+t
52
500×600
900
800
840
730
900
710
840
640
M24×240
53+t
53
500×650
900
850
840
780
900
760
840
690
M28×280
53+t
54
500×700
900
900
840
830
900
810
840
740
M28×280
53+t
55
d550
880
750
820
680
880
660
820
590
M24×240
53+t
56
550×550
950
750
890
680
950
660
890
590
M28×280
53+t
57
550×600
950
800
890
730
950
710
890
640
M28×280
53+t
58
550×650
950
850
890
780
950
760
890
690
M28×280
53+t
59
d600
930
800
870
730
930
710
870
640
M24×240
53+t
60
600×600
1000
800
940
730
1000
710
940
640
M28×280
53+t
61
600×650
1000
850
940
780
1000
760
940
690
M28×280
53+t
62
600×700
1040
900
980
830
1040
810
980
740
M30×300
53+t
63
600×750
1040
950
980
880
1040
860
980
790
M30×300
53+t
64
d650
1020
850
960
780
1020
760
960
690
M28×280
53+t
65
650×650
1090
850
1030
780
1090
760
1030
690
M30×300
53+t
66
650×700
1090
900
1030
830
1090
810
1030
740
M30×300
53+t
67
650×750
1090
950
1030
880
1090
860
1030
790
M30×300
53+t
68
d700
1070
900
1010
830
1070
810
1010
740
M28×280
53+t
69
700×700
1140
900
1080
830
1140
810
1080
740
M30×300
53+t
70
d750
1180
950
1120
880
1180
860
1120
790
M30×300
53+t
71
d800
1230
1000
1170
930
1230
910
1170
840
M30×300
53+t
]]>
2019-6-2 7:51:43 技术支持 建筑隔震支座
四氟乙烯滑板式橡胶支座使用范围选用和安装 http://www.coee.net/jishu/95.htm 四氟乙烯滑板式橡胶支座就是在普通板式橡胶支座的表面粘复一层1.5mm-3mm厚的聚四氟乙烯板,就能制作成橡胶支座,又称之为:四氟滑板式支座(GJZF4、GYZF4系列)。除具有GYZ系列橡胶支座的所有功能外,聚四氟乙烯板(F4板)与梁底不锈钢板之间的低摩擦系数,使上部构造的水平位移,不受支座本身剪切变形量的限制,能满足一些桥梁的大位移量需要。该板式橡胶支座除具有球冠橡胶支座的功能外,还特别适用大位移量的桥梁。广泛用于工厂,矿山,机械,电子,机械设备,厨房设备。

四氟板式橡胶支座不仅技术先进、性能优良,还具有构造简单、价格低廉、无需养护、易于更换缓冲隔震、建筑高度低等特点.因而在桥梁界颇受欢迎,被广泛使用。

四氟板式橡胶支座使用范围

a.作活动支座使用:主要用于跨度〉30米的大跨度桥梁简支梁连续板桥、多跨连续梁桥。b.作为滑块使用连续梁顶推、T型梁横移、大型设备滑移。

四氟板式橡胶支座选用和安装

1、选择四氟滑板式橡胶支座时,其支座承载力偏差范围应控制在士10%。GJZF4、GYZF4支座应水平安装,并应设置上、下钢板。四氟板与不锈钢板间应放5201-2硅脂润滑油。安装后一定要设置防尘罩。

2、板式橡胶支座计算承载力时,应按有效面积(钢板面积)计算;计算水平剪应力时,应按支座平面毛面积(公称面积)计算

3、支座安装时应以短边尺寸顺桥向放置,具体安装及注意事项请在购买后直接咨询厂家。

四氟乙烯滑板式橡胶支座

]]>
2019-6-1 7:40:38 技术支持 建筑隔震支座
GJZ矩形板式橡胶支座和GYZ圆形板式橡胶支座参数表 http://www.coee.net/jishu/94.htm 橡胶支座是由多层薄钢板与多层橡胶片硫化粘合而成的一种普通橡胶支座产品,这种产品具有足够的竖向刚度,能够将支座上部构造的反力可靠的传递给墩台,支座具有良好的弹性,以应对桥梁的梁端的转动;又有较大的剪切变形能力,以满足上部构造的水平位移。

该产品目前执行的标准为以下三个:

公路行业标准:JT/T4-2004 公路桥梁板式橡胶支座

铁路行业标准:TB/T 1893-2006 铁路桥梁板式橡胶支座

国家标准:GB 20668.4-2007 橡胶支座 第4部分:普通橡胶支座

板式橡胶支座

GJZ矩形板式橡胶支座、GYZ圆形板式橡胶支座参数表

序号

la×lb(或d)

RCK

S

t(mm)

△l1

△l2

te

RCK(KN)

t1

t0

(mm)

(KN)

温热地区

寒冷地区

严寒地区

(mm)

(mm)

1

GJZ 100×150

101

5.48

21

5

7

15

35(53)

42(63)

53(79)

5

2

28

7.5

10.5

20

2

GJZ 100×200

137

6.11

21

5

7

15

47(70)

56(84)

70(105)

5

2

28

7.5

10.5

20

3

GYZ  d150

154

7

21

5

7

15

41(62)

49(74)

62(930

5

2

28

7.5

10.5

20

35

10

14

25

42

12.5

17.5

30

4

GJZ 150×150

196

7

21

5

7

15

53(79)

63(95)

79(118)

5

2

28

7.5

10.5

20

35

10

14

25

42

12.5

17.5

30

5

GJZ 150×200

266

8.06

21

5

7

15

70(105)

84(126)

105(158)

5

2

28

7.5

10.5

20

35

10

14

25

42

12.5

17.5

30

6

GJZ 150×250

336

8.84

28

7.5

10.5

20

88(131)

105(158)

131(197)

5

2

35

10

14

25

42

12.5

17.5

30

7

GJZ 150×300

406

9.44

28

7.5

10.5

20

105(1580

126(189)

158(236)

5

2

35

10

14

25

42

12.5

17.5

30

8

GYZ  d200

284

9.5

35

10

14

25

73(110)

88(132)

110(165)

5

2

42

12.5

17.5

30

49

15

21

35

56

17.5

24.5

40

9

GJZ 200×200

361

9.5

35

10

14

25

93(140)

112(168)

140(210)

5

2

42

12.5

17.5

30

49

15

21

35

56

17.5

24.5

40

10

GJZ 200×250

456

10.6

42

12.5

17.5

30

117(175)

140(210)

175(263)

5

2

49

15

21

35

56

17.5

24.5

40

11

GJZ 200×300

551

7.17

30

8

11.2

21

140(210)

168(252)

210(315)

8

3

41

12

16.8

29

52

16

22.4

37

12

GJZ 200×350

646

7.62

30

8

11.2

21

163(245)

196(294)

245(368)

8

3

41

12

16.8

29

52

16

22.4

37

13

GJZ 200×400

741

7.98

30

8

11.2

21

187(280)

224(336)

280(420)

8

3

41

12

16.8

29

52

16

22.4

37

14

GYZ  d250

452

7.5

41

12

16.8

29

115(172)

137(206)

172(258)

8

3

52

16

22.4

37

63

20

28

45

74

24

33.6

53

15

GJZ 250×250

576

7.5

41

12

16.8

29

146(219)

175(263)

219(328)

8

3

52

16

22.4

37

63

20

28

45

74

24

33.6

53

16

GJZ 250×300

696

8.21

41

12

16.8

29

175(263)

210(315)

263(394)

8

3

52

16

22.4

37

63

20

28

45

74

24

33.6

53

17

GJZ 250×350

816

8.79

41

12

16.8

29

204(306)

245(368)

306(459)

8

3

52

16

22.4

37

63

20

28

45

74

24

33.6

53

18

GJZ 250×400

936

9.29

41

12

16.8

29

233(350)

280(420)

350(525)

8

3

52

16

22.4

37

63

20

28

45

74

24

33.6

53

19

GJZ 250×450

1056

9.71

41

12

16.8

29

263(394)

315(473)

394(591)

8

3

52

16

22.4

37

63

20

28

45

74

24

33.6

53

20

GJZ 250×500

1176

10.07

41

12

16.8

29

292(438)

350(525)

438(656)

8

3

52

16

22.4

37

63

20

28

45

74

24

33.6

53

21

GYZ  d300

661

9.06

52

16

22.4

37

165(247)

198(297)

247(371)

8

3

63

20

28

45

74

24

33.6

53

85

28

39.2

61

22

GJZ 300×300

841

9.06

52

16

22.4

37

210(315)

252(378)

315(473)

8

3

63

20

28

45

74

24

33.6

53

85

28

39.2

61

23

GJZ 300×350

986

9.78

52

16

22.4

37

245(368)

294(441)

368(551)

8

3

63

20

28

45

74

24

33.6

53

85

28

39.2

61

24

GJZ 300×400

1131

10.4

52

16

22.4

37

280(420)

336(504)

420(630)

8

3

63

20

28

45

74

24

33.6

53

85

28

39.2

61

25

GJZ 300×450

1276

10.92

63

20

28

45

315(473)

378(5670

473(709)

8

3

74

24

33.6

53

85

28

39.2

61

26

GJZ 300×500

1421

8.28

54

16.5

23.1

38

350(525)

420(630)

525(788)

11

4

69

22

30.8

49

84

27.5

38.5

60

27

GJZ 300×550

1566

8.58

54

16.5

23.1

38

385(578)

462(693)

578(866)

11

4

69

22

30.8

49

84

27.5

38.5

60

28

GJZ 300×600

1711

8.64

54

16.5

23.1

38

420(630)

504(756)

630(945)

11

4

69

22

30.8

49

84

27.5

38.5

60

29

GYZ  d350

908

10.63

63

20

28

45

224(337)

269(404)

337(505)

8

3

74

24

33.6

53

85

28

39.2

61

96

32

44.8

69

30

GJZ 350×350

1156

10.63

63

20

28

45

286(429)

343(515)

429(643)

8

3

74

24

33.6

53

85

28

39.2

61

96

32

44.8

69

31

GJZ 350×400

1326

8.26

54

16.5

23.1

38

327(490)

392(588)

490(735)

11

4

69

22

30.8

49

84

27.5

38.5

60

99

33

46.2

71

32

GJZ 350×450

1496

8.72

54

16.5

23.1

38

368(551)

441(662)

551(827)

11

4

69

22

30.8

49

84

27.5

38.5

60

99

33

46.2

71

33

GJZ 350×500

1666

9.12

54

16.5

23.1

38

408(613)

490(735)

613(919)

11

4

69

22

30.8

49

84

27.5

38.5

60

99

33

46.2

71

34

GJZ 350×550

1836

9.48

54

16.5

23.1

38

449(674)

539(809)

674(1011)

11

4

69

22

30.8

49

84

27.5

38.5

60

99

33

46.2

71

35

GJZ 350×600

2006

9.8

54

16.5

23.1

38

490(735)

588(882)

735(1103)

11

4

]]>
2019-5-31 15:35:17 技术支持 建筑隔震支座
普通板式橡胶支座的结构示意图 http://www.coee.net/jishu/93.htm 普通板式橡胶支座的结构剖面示意图

板式橡胶支座


板式橡胶支座由多层天然橡胶与薄钢板镶嵌、粘合、硫化而成的一种桥梁支座产品。该种类型的橡胶支座有足够的竖向刚度以承受垂直荷载,且能将上部构造的压力可靠地传递给墩台;有良好的弹性以适应梁端的转动;有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移。

]]>
2019-5-31 15:32:38 技术支持 建筑隔震支座
板式橡胶支座代号表示方法和适用范围 http://www.coee.net/jishu/92.htm 板式橡胶支座代号表示方法

板式橡胶支座
板式橡胶支座代号

板式橡胶支座的适用范围

1、普通板式橡胶支座(GJZ系列、GYZ系列)依靠自身的剪切变形来适应梁体的伸缩位移。

2、四氟乙烯滑板式橡胶支座(GJZF4系列、GYZF4系列)依靠四氟乙烯滑板与不锈钢板的相对滑动来适应梁体的位移,位移量大。

3、球冠系列桥梁板式橡胶支座在传力均匀性上,明显优于普通桥梁板式橡胶支座。它能有效地、可靠地将上部结构的荷载传递到桥墩上,并且极大的改善了在支座按装过程中产生的偏压脱空等不良现象,特点适应于坡桥、弯桥、斜桥、曲线桥等布置复杂的桥梁上。

4、板式橡胶支座适用于跨度小于30m、位移量较小的桥梁.不同的平面形状适用于不同的桥跨结构,正交桥梁用矩形支座;曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形支座.

5、四氟板式橡胶支座适用于大跨度、多跨连续、简支梁连续板等结构的大位移量桥梁.它还可用作连续梁顶推及T型梁横移中的滑块.矩形、圆形四氟板式橡胶支座的应用非别与矩形、圆形普通板式橡胶支座相同.

]]>
2019-5-31 15:31:09 技术支持 建筑隔震支座
板式橡胶支座的产品分类介绍 http://www.coee.net/jishu/91.htm 板式橡胶支座的产品分类

1、我们根据桥梁板式橡胶支座的结构型式分类如下:

板式橡胶支座

普通板式橡胶支座(GJZ矩形板式橡胶支座、GYZ圆形板式橡胶支座)与四氟乙烯滑板式橡胶支座(GYZF4圆形四氟滑板式橡胶支座,GJZF4矩形四氟板式橡胶支座)

1、普通板式橡胶支座(GJZ系列、GYZ系列)依靠自身的剪切变形来适应梁体的伸缩位移。

2、四氟乙烯滑板式橡胶支座(GJZF4系列、GYZF4系列)依靠四氟乙烯滑板与不锈钢板的相对滑动来适应梁体的位移,位移量大。

3、球冠系列桥梁板式橡胶支座在传力均匀性上,明显优于普通桥梁板式橡胶支座。它能有效地、可靠地将上部结构的荷载传递到桥墩上,并且极大的改善了在支座按装过程中产生的偏压脱空等不良现象,特点适应于坡桥、弯桥、斜桥、曲线桥等布置复杂的桥梁上。

]]>
2019-5-31 15:29:38 技术支持 建筑隔震支座
叠层橡胶支座隔震原理及施工工艺 http://www.coee.net/jishu/90.htm 叠层橡胶支座隔震技术是减隔震技术中的一种,一般是在地下结构与地上结构之间设置一个隔震层,用叠层橡胶支座把上部结构与下部结构分开。叠层橡胶支座是由一层钢板一层橡胶层层叠合起来的,并经过加工将橡胶与钢板牢固地粘结在一起。它具有以下特点:首先,隔震支座有很高的竖向承载特性和很小的压缩变形,可确保建筑的安全;第二,隔震支座还具有较大的水平变形能力,剪切变形可达到100%而不破坏;第三,橡胶隔震支座具有弹性复位特性,地震后可使建筑自动恢复原位。

叠层橡胶支座构造原理

叠层橡胶支座隔震是建筑结构抗震技术中的新兴技术。由于隔震结构系统的周期变长,在地震作用下,上部结构的地震响应将大幅降低,从而可以降低上部结构的抗震设防烈度,实现在同等抗震性能水准下(与非隔震结构相比),降低构件截面或降低配筋率,节省工程造价。更为重要的是,对于重要或特殊的工程结构,隔震结构明显优于常规结构体系,可以处理后者难以解决的问题(诸如对室内重要设备或非结构构件的保护、地铁车辆段上部空间的开发使用等,此类问题共同之处在于降低结构的设防烈度,而常规结构体系无法实现这一点)橡胶支座上下各有一块连接钢板,连接钢板通过高强螺栓与预埋钢板连接。预埋钢板焊有锚固筋,与结构相连。

叠层橡胶支座施工工艺

1、绑扎支墩钢筋:先绑扎支墩主筋,再绑扎支墩外侧箍筋和拉钩。梁顶面标高以下的箍筋和拉钩全部绑扎到位,以上的箍筋和拉钩待梁筋绑完后再施工。然后在支墩四个角部各焊一根短钢筋棍(与柱墩中附加的钢筋焊在一起),钢筋棍的顶标高为下预埋板的钢板下表面标高;与此同时,将梁底模支设完毕;——具体支模由施工方设计方案。

2、安装下预埋板:利用塔吊将下预埋板吊至支墩上,然后利用葫芦吊(或人工)将埋板吊装到位,下预埋板标高和中心线位置调整准确后简单固定下预埋板;

3、绑扎隔震层底板梁钢筋:绑扎梁钢筋时,切忌碰撞下预埋板,如单排钢筋位置与预埋锚筋和预埋螺栓套筒位置冲突时,可将梁钢筋呈2排或多排布置,箍筋肢数不变。

4、支设梁、支墩侧模与板底模:支墩和梁侧模板采用15mm 厚木胶合板,背面衬50×100方木;楼板模板支好后,在上面放出隔震支座的平面位置控制线;

5、下预埋板最终校正固定:底板钢筋绑扎完成后,对下预埋板安装固定。

叠层橡胶支座

]]>
2019-5-30 9:12:51 技术支持 建筑隔震支座
橡胶隔震支座破坏力检测标准 http://www.coee.net/jishu/89.htm 橡胶隔震支座设计

第一形状系数

规范规定:为了确保橡胶隔震支座在竖向荷载作用下的承载力,要求第一形状系数第二形状系数地震作用下,橡胶支座会发生较大的水平变形,这就要求处于大变形的橡胶支座,在高压应力下不致失去自身的稳定性,为了控制橡胶支座的稳定性,引入第二形状系数S2S2定义如下:

规范规定:第二形状系数S2≥5,但如果第二形状系数不能满足上述要求时,压应力设计值应适当降低。当5>S2≥4时,降低20%当4>S2≥3时,降低40%竖向刚度水平变形橡胶隔震支座的水平变形指指支座上下连接板间的相对位移,通常就是隔震层的变形,用隔震支座的剪应变表示:规范规定:隔震支座在表12.2.3所列的压应力下的极限水平变位,应大于其有效直径的0.55倍和支座内部橡胶总厚度3倍二者的较大值。水平刚度竖向极限压应力竖向极限压应力指向橡胶支座在无任何水平变形的情况下可承受的最大压应力。

规范规定:竖向压应力设计值

橡胶隔震支座在重力荷载代表值的竖向压应力不应超过表12.2.3的规定。水平位移0.55D时的竖向压应力通过实验得知,当橡胶隔震支座的第一形状系数S1≥15,第二形状形状S2≥3,橡胶硬度不小于40时,隔震支座的最小屈服应力值等于30MPa,行业标准中取30MPa。竖向拉应力设计值限值竖向拉应力是指支座在轴向拉力作用下产生的应力,要求极限拉应力不小于1.5兆帕,可以看出,橡胶隔震支座的竖向极限拉应力远小于竖向极限压应力,这是因为受拉承载力是由钢板与橡胶之间的粘接来保证的,因此设计时应尽量避免橡胶隔震支座受拉,如果不能避免,拉应力应小于等于1MPa!等效粘滞阻尼普通橡胶隔震支座的滞回环很窄,消耗的能量较小,等效阻尼比为1%~2%。铅芯橡胶隔震支座的滞回环比较丰满,消耗能量较多,等效阻尼比可达15%~25%。

橡胶隔震支座

]]>
2019-5-29 10:24:09 技术支持 建筑隔震支座
隔震橡胶支座厂家为您分析传统抗震方法存在的问题 http://www.coee.net/wenti/88.htm 传统抗震方法存在的问题:

(1)结构的安全性难以保证传统抗震方法以既定的“设防烈度”作为设计依据,由于地震的随机性,建筑结构的破损程度及倒塌的可能性难以控制,当发生突发性超烈度地震时,房屋可能会严重破坏。

(2)建筑费用和成本大幅度增加传统方法是在设计时提高材料强度、加大构件(结构)刚度,其结果是断面越大,刚度越大,使用面积减少,建筑物自重增大,地震作用亦随之增大。

(3)适用范围受到限制传统抗震方法采用的是延性结构体系,允许结构部件在强震时发生比较大的塑性变形,以消耗地震能量,减轻地震反应,这种方法对于某些不容许在地震中出现破坏的结构、或内部有贵重装饰、重要设备仪器的结构是不适用的。

(4)施工难度大结构构件和节点的钢筋配置过密,9度区甚至无法排布。

(5)建筑物的高度受到限制等。为克服传统抗震方法的缺陷,结构振动控制技术(简称“结构控制”)逐渐发展起来。结构控制的概念:通过对结构施加控制机构,由控制机构与结构共同承受振动作用,以调谐和减轻结构的振动反应,使它在外界干扰作用下的各项反应值被控制在允许范围内。

被动控制的工作原理:

1、隔震:在建筑物适当部位设置隔震装置,切断或削弱地面运动向上部结构的传递,并提供适当的阻尼,从而使上部结构的地震作用大大降低,耗能能力加强。如叠层橡胶垫支座、高阻尼橡胶垫支座、滑移隔震支座和混合隔震装置等。

2、结构自控:通过在结构中优选耗能材料和耗能杆件,设置多道抗震防线达到耗能减振的目的。常见的有:竖向通缝SW(剪力墙)、周边缝SW、双功能连梁、带抗震连梁的SW、顶层为刚性连梁的SW、偏交支撑、梁端设塑性铰的框架、悬挂式结构、底层设消能缝的砖混结构。

3、结构附加装置控制:在结构的适当位置安放耗能减振装置,以达到耗能减振的目的。主要有:各种耗能支撑、预应力摩擦墙、金属阻尼器、摩擦阻尼器、调频质量阻尼器(TMD)、调频液体阻尼器(TLD)、粘滞流体阻尼器和粘弹性阻尼器等等。

主动控制(Active Control) 指有外加能源的控制,其工作原理为: 外荷载 结 构 (风、地震等) 控制力 控制器 检测元件。

混合控制是将主动控制与被动控制同时施加在同一结构 上的结构振动控制形式。 从其元素所起作用的相对大小来看,有两种组合方式: 一种是主从组合方式,即以某一控制为主控制部件, 其他部件通过主要部件实现对结构的控制。

隔震橡胶支座

]]>
2019-5-28 10:03:42 常见问题 建筑隔震支座
高阻尼隔震橡胶支座可以很好的分摊桥墩地震力达到理想隔震效果 http://www.coee.net/xinwen/87.htm HDR高阻尼隔震橡胶支座具有良好的抗震性能。在桥墩刚度比较大、桥梁的基本周期比较短,或主要能量集中在高频段时,具有优异的隔震效果,极具推广价值。采用HDR隔震支座时,E2地震下支座的计算位移小于HDR高阻尼隔震橡胶支座的容许地震位移,且有较大富裕,支座满足地震下位移和受力要求。

传统的结构抗震方法,多是利用提高结构自身的抗力来抵抗地震作用。在高烈度地震区,桥墩刚度的提高,又必然导致地震力激增,会形成恶性循环。采用普通支座设计时,桥墩在地震作用下,往往进入塑性工作状态,震后需进行桥墩的维修加固工作,其抗震效果不理想。

在桥墩刚度较大时,采用合理的HDR高阻尼隔震橡胶支座设计,可以均匀分摊各桥墩的地震力,使全桥协同抗震。同时通过支座的滞回耗能,能有效地减小桥墩的位移、弯矩及剪力。采用HDR高阻尼隔震橡胶支座设计的桥梁,地震响应远小于非隔震设计的桥梁,可有效降低地震动输入的能量。因此,可以通过优化桥墩和桩基尺寸及配筋设计,降低桥梁造价。隔震设计的桥梁,在强震作用下,桥墩一般处于弹性或微塑性的工作状态,震后一般不需要维修加固。

所以,当采用HDR高阻尼隔震橡胶支座后,在桥梁上部结构与下部结构设置了隔震层,地震时上下部结构运动隔离,不同步。通过隔震支座滞回耗能有效地减少了桥墩承受的弯矩和剪力,降低了墩顶纵横向位移,取得了优异的减隔震效果。

隔震橡胶支座

]]>
2019-5-27 16:33:48 新闻动态 建筑隔震支座
J4Q铅芯隔震橡胶支座 http://www.coee.net/gezhen/86.htm J4Q铅芯隔震橡胶支座和Y4Q铅芯隔震橡胶支座同由上连接板上封板、铅芯、多层橡胶、加劲钢板、保护层橡胶、下封板和下连接板组成。多层橡胶、加劲钢板构成多层橡胶支座承担建筑物重量和水平位移的功能,铅芯在多层橡胶支座剪切变形时,靠塑性变形吸收能量,地震后,铅芯又通过动态恢复与再结晶过程,以及橡胶的剪切拉力的作用,建筑物自动恢复原位。对应不同铅芯、桥梁的要求,隔震橡胶支座可以有不同的叠层结构、制造工艺和配方设计,以满足所需要的垂直钢度、侧向变形、阻尼、耐久性、倾覆提离等性能要求。 J4Q铅芯隔震橡胶支座为矩形,Y4Q铅芯隔震橡胶支座为圆形。

J4Q铅芯隔震橡胶支座规格分为29类: 400×400,450×450,500×500,500×550,550×550,600×600,650×650,700×700,750×750,800×800,850×850,900×900,950×950,1000×1000,1050×1050,1100×1100,1150×1150,1200×1200,1250×1250,1300×1300,1350×1350,1400×1400,1450×1450,1500×1500,1550×1550,1600×1600,1650×1650,1700×1700,1750×1750。

铅芯隔震橡胶支座生产工艺:铅芯隔震橡胶支座现在还没有完全实现自动话生产,硫化之前的步骤基本都是手工操作,下片,裁片,叠层等工序的好坏与工人的熟练程度有很大关系。在硫化机上的硫化时间和温度控制也很重要,不同的规格的橡胶支座硫化时间是不一样的,如果达不到相应的硫化时间,那么就会形成夹生,里边的胶没有充分硫化,影响橡胶支座产品质量。

J4Q铅芯隔震橡胶支座

J4Q铅芯隔震橡胶支座

]]>
2019-5-27 16:27:30 隔震支座 建筑隔震支座
双林为您介绍隔震橡胶支座施工流程及安装方法 http://www.coee.net/jishu/85.htm 一、施工准备

隔震橡胶支座安装之前,需完成隔震橡胶支座及支座配件验收,安装工具及相关测量仪器准备,各工种施工人员的任务安排及技术交底等工作。

1、人员及仪器熟悉图纸的技术人员,测量人员、电焊工、钢筋工、塔机操作手和普工。全站仪(定位轴线)、水准仪(抄平)、水平尺、施工线、水平尺、钢尺、线坠等。

2、机具设备塔机、钢筋加工与焊接、混凝土振捣工具等。

二、施工要求

隔震橡胶支座安装施工,应满足设计施工图、国家相关规定及标准的要求。

1、支座的支墩。其顶面水平度误差不宜大于5‰;在隔震橡胶支座安装后,隔震橡胶支座顶面的水平误差不宜大于8‰。

2、隔震橡胶支座的中心的平面位置与设计标高位置偏差不宜大于5mm。

3、隔震橡胶支座中心的标高与设计标高的偏差不应大于5mm。

4、同一支墩上多个隔震橡胶支座之间的顶面标高不宜大于5mm。

5、同一支座各套筒上口应在同一平面上,且预埋件保持垂直状态。

6、下支墩混凝土浇筑必须密实,为保证施工质量,施工现方可根据施工难度和现场条件采取二次灌浆或二次浇筑。

7、安装隔震橡胶支座时(对螺栓进行终拧时),下支墩混凝土强度不应小于10Mpa,且养护时间不小于5天。

8、安装隔震橡胶支座前,应先将支墩上表面清理干净,拧紧法兰板与套筒。

9、在预埋件和隔震橡胶支座安装阶段,均应对下支墩顶面标高、隔震橡胶支座顶面的水平度、隔震橡胶支座的平面中心位置和标高进行观测并记录成表。

隔震橡胶支座

三、施工方法

1、承台、底板施工

隔震橡胶支座下支墩与承台、底板分开施工,下支墩竖向钢筋在承台底板混凝土浇筑前预埋准确,混凝土振捣平整。

2、测量定位

在施工现场找出标高控制线,正确给出隔震橡胶支座安装的底部标高。由于隔震橡胶支座安装于隔震下支墩顶面,因此下支墩顶部的标高和轴线的控制是安装质量的关键。

3、安装隔震橡胶支座下预埋件

4、隔震橡胶支座下预埋件的定位、安装是整个安装过程最关键的环节,其具体步骤为:

1)、支墩钢筋绑扎:首先绑扎并固定好下支墩钢筋,保证下支墩钢筋牢固不偏位。

2)、柱墩模板支设:柱墩边模板的支设及加固必须在支座预埋板固定前完成以免在校核加固柱墩模板时对预埋板的定位造成影响。

3)、弹放标高及定位控制线:待柱墩边模校核并加固后,使用经纬仪和水准仪将建筑轴线和柱墩顶标高线(柱墩顶标高即为预埋板顶标高)同时抄测弹放在柱墩边模顶上,以便随时对预埋板的定位和标高及水平度进行检查。

4)、安放预埋板:将拧紧螺栓的预埋板(带套筒)从柱墩钢筋上方贯入,依据抄测在柱墩边模顶上的标高和建筑轴线对预埋板进行初次定位和临时固定。

5)、预埋板标高及定位调校:使用抄测在柱墩边模顶上的标高线和建筑轴线对预埋板的顶标高及定位中轴线反复进行复核,直至预埋板的顶标高及定位轴线满足规范和设计要求(需保证下支墩顶面水平度误差不大于0.5%;支座安装后隔震橡胶支座中心平面位置不大于5mm,隔震橡胶支座顶面的水平度误差不宜大于0.8%,)。

6)、预埋板固定:待预埋板标高及轴线位置调校准确后,通过连接短筋把预埋板与柱墩钢筋笼焊接固定(点焊)。

四、隔震橡胶支座下支墩混凝土浇筑

按照上述步骤把所有预埋板安装完成后,开始浇筑柱墩混凝土,浇筑顺序宜按照隔震橡胶支座预埋板安装顺序逐个单独浇筑,即浇筑完成一个柱墩后再浇筑下一个柱墩。隔震橡胶支座下支墩混凝土浇筑时,浇捣混凝土工作由专人负责。施工人员需对预埋套筒的标高和平面位置复核精准,严格按照隔震橡胶支座连接板通孔的位置,当混凝土浇至柱顶面时,再次复核轴线位置和标高,在混凝土初凝时,及时对隔震橡胶支座支墩顶面进行找平工作。严格控制隔震橡胶支座下支墩顶面水平度误差不大于0.5%。

五、施工的重点及难点

1、支承隔震橡胶支座的支墩(或柱)顶面水平度误差不大于0.5%;隔震橡胶支座安装后顶面的水平度误差不大于0.8%。

2、隔震橡胶支座中心的平面位置与设计位置的偏差不大于5.0mm。3)、隔震橡胶支座中心的标高与设计标高偏差不大于5.0mm。

3、隔震橡胶支座连接板及外露连接螺栓应采取防锈保护措施。

4、隔震橡胶支座安装阶段,应对隔震橡胶支座的支墩(或柱)顶面、隔震橡胶支座顶面的水平度、隔震橡胶支座中心的平面位置和标高进行观测并记录。

5、工程施工阶段,隔震橡胶支座周边宜有临时覆盖保护措施。

6、当隔震橡胶支座外露于室外地面或其他情况需要密闭保护时,应选择合适的材料和做法,保证隔震层在罕遇地震下的变形不受影响,同时按实际需要考虑防水、保温、防火等要求。

六、成品保护

1、检查合格后,先对隔震橡胶支座连接板及外露连接螺栓采取防锈保护措施,同时防止上部施工过程中破坏隔震橡胶支座。

2、隔震橡胶支座安装前应向工人讲明隔震橡胶支座的构造及对结构的重要性,不得损坏隔震橡胶支座及配件。

3、隔震橡胶支座安装好后,应立即采取措施保护,防止意外损伤。4)、若建筑主体其他部位需涂刷防腐涂料时,应将可能污染到隔震橡胶支座的部分,应用塑料薄膜包裹保护。

4、连接螺栓安装好后,应立即对螺栓周围采取有效措施(绞缠塑胶袋等)防止混凝土施工时混凝土灰浆浸入套筒里面凝固影响后期跟换和纠正。

隔震橡胶支座

5、搬运、储存注意事项:

a.产品储存在干燥、通风、无腐蚀性气体、无阳光(紫外线)照射并远离热源的场所,不得淋雨。

b.产品及配件应按型号分类放置,不得混放、散放。产品叠放时应以钢板为基准面叠放整齐、稳固。

c.开封验货后,应将防护包装恢复。

d.搬运过程中,应按双环起吊,严禁单环起吊或倾斜吊装,严禁使用连接螺孔起吊,防止连接板螺栓孔的损伤。

e.搬运时应轻起轻放,不得猛起重摔。

]]>
2019-5-23 10:33:56 技术支持 建筑隔震支座
建筑摩擦摆隔震支座滑动摩擦面的构造及处理 http://www.coee.net/jishu/84.htm 1、摩擦材料

摩擦材料可采用粘结或沉头螺钉进行固定,可采用整体板或分片镶嵌板两种形式。

2、不锈钢板

不锈钢板长度不大于1500mm时,曲面板的板厚可采用不小于1.5mm,不锈钢板长度大于1500mm时,板厚宜采用3mm。

3、金属摩擦面处理

金属摩擦面可采用电镀硬铬、包覆不锈钢板等方式处理。采用电镀硬铬时,其表面不应有表面孔隙、收缩裂纹和疤痕,镀铬层的厚度应不小于100μm,且镀铬层应满足GB/T11379的要求。采用包覆不锈钢板,包覆后的不锈钢板表面不应有折皱,且应与基底钢衬板密贴,不应有脱空现象。对于处于严重腐蚀环境的支座,宜采用包覆不锈钢板。

建筑摩擦摆隔震支座

]]>
2019-5-16 7:01:20 技术支持 建筑隔震支座
建筑摩擦摆隔震支座用什么材料 http://www.coee.net/wenti/83.htm 摩擦材料:摩擦材料宜采用聚四氟乙烯、改性聚四氟乙烯及改性超高分子量聚乙烯。

建筑摩擦摆隔震支座用钢材:

建筑摩擦摆隔震支座上座板、下座板、球冠衬板等若采用铸钢件时,应逐件进行超声波探伤,且铸钢件质量等级不低于II级,探伤方法及质量评级方法应符合GB/T 7233.1的有关规定。

建筑摩擦摆隔震支座用于低于-25℃的环境时,其主体钢构件(上下支座底板及球冠衬板)应采用低温钢铸件、锻件或板材,材料的化学成分和力学性能(含低温冲击韧性AKV值)应满足设计要求。

防尘橡胶材料:支座防尘围板可采用三元乙丙橡胶。

建筑摩擦摆隔震支座

]]>
2019-5-15 7:05:07 常见问题 建筑隔震支座
建筑摩擦摆隔震支座的标记方式和常见规格 http://www.coee.net/jishu/82.htm 建筑摩擦摆隔震支座标记

建筑摩擦摆隔震支座

示例:支座类型为I类,基准竖向承载力为5000kN,极限位移为400mm,摆动周期为4s的摩擦摆隔震支座,其型号表示为:FPS-I-5000-400-4。

建筑摩擦摆隔震支座规格

1、支座基准竖向承载力分为18级(kN): 2000、2500、3000、3500、4000、4500、5000、6000、7000、8000、9000、10000、12500、15000、17500、20000、25000、30000。

2、支座设计位移量分为9级(mm):±200、±250、±300、±350、±400、±450、±500、±550、±600。

3、支座摆动周期分为8级(s):2、3、3.5、4、4.5、5、5.5、6。

]]>
2019-5-14 7:01:06 技术支持 建筑隔震支座
建筑摩擦摆隔震支座的分类 http://www.coee.net/jishu/81.htm 按照滑动摩擦面结构形式,可将摩擦摆隔震支座分为两类:I型为单主滑动摩擦面型(如图1a)、1 b)所示);II型为双主滑动摩擦面型(如图1 c)所示)。

建筑摩擦摆隔震支座

]]>
2019-5-13 7:00:05 技术支持 建筑隔震支座
建筑隔震支座消能减震结构计算书内容审查 http://www.coee.net/jishu/80.htm 建筑隔震支座消能减震设计的计算分析,应符合下列规定:

1.当主体结构基本处于弹性工作阶段时,可采用线性分析方法作简化估算,并根据结构的变形特征和高度等,按本规范第5.1节的规定分别采用底部剪力法、振型分解反应谱法和时程分析法。消能减震结构的地震影响系数可根据消能减震结构的总阻尼比按本规范第5.1.5条的规定采用。

消能减震结构的自振周期应根据消能减震结构的总刚度确定,总刚度应为结构刚度和消能部件有效刚度的总和。消能减震结构的总阻尼比应为结构阻尼比和消能部件附加给结构的有效阻尼比的总和;多遇地震和罕遇地震下的总阻尼比应分别计算。
2.对主体结构进入弹塑性阶段的情况,应根据主体结构体系特征,采用静力非线性分析方法或非线性时程分析方法。

在非线性分析中,消能减震结构的恢复力模型应包括结构恢复力模型和消能部件的恢复力模型。

3.消能减震结构的层间弹塑性位移角限值,应符合预期的变形控制要求,宜比非消能减震结构适当减小。

消能部件的设计参数,应符合下列规定:

1.速度线性相关型消能器与斜撑、墙体或梁等支承构件组成消能部件时,支承构件沿消能器消能方向的刚度应满足公式(12.3.5-1)。

2.黏弹性消能器的黏弹性材料总厚度应满足公式(12.3.5-2)。

3.位移相关型消能器与斜撑、墙体或梁等支承构件组成消能部件时,消能部件的恢复力模型参数宜符合下列要求:公式(12.3.5-3)

4.消能器的极限位移应不小于罕遇地震下消能器最大位移的1.2倍;对速度相关型消能器,消能器的极限速度应不小于地震作用下消能器最大速度的1.2倍,且消能器应满足在此极限速度下的承载力要求。

建筑隔震支座

结构采用消能减震设计时,消能部件的相关部位应符合下列要求:

1.消能器与支承构件的连接,应符合本规范和有关规程对相关构件连接的构造要求。

2.在消能器施加给主结构最大阻尼力作用下,消能器与主结构之间的连接部件应在弹性范围内工作。

3.与消能部件相连的结构构件设计时,应计入消能部件传递的附加内力。

消能器选择应符合下列规定:

1消能器应具备良好的变形能力和消耗地震能量的能力,消能器的极限位移应大于消能器设计位移的120%。速度相关型消能器极限速度应大于消能器设计速度的120%。

2在10年一遇标准风荷载作用下,摩擦消能器不应进入滑动状态,金属消能器和屈曲约束支撑不应产生屈服。

3消能型屈曲约束支撑和屈曲约束支撑型消能器应满足位移相关型消能器性能要求。

4消能器应具有良好的耐久性和环境适应性。

消能减震结构的总阻尼比应为主体结构阻尼比和消能器附加给主体结构的阻尼比的总和,结构阻尼比应根据主体结构处于弹性或弹塑性工作状态分别确定。

消能减震结构的总刚度应为结构刚度和消能部件附加给结构的有效刚度之和。

消能减震结构的地震作用,应符合下列规定:

1应在消能减震结构的各个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算,各方向的水平地震作用应由该方向消能部件和抗侧力构件承担。

2有斜交抗侧力构件的结构,当相交角度大于15。时,应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。

3质量和刚度分布明显不对称的消能减震结构,应计入双向水平地震作用下的扭转影晌;其他情况,应允许采用调整地震作用效应的方法计入扭转影晌。

48度及8度以上的大跨度与长悬臂消能减震结构及9度时的高层消能减震结构,应计算竖向地震作用。

消能减震结构构件设计时,应考虑消能部件引起的柱、墙、梁的附加轴力、剪力和弯矩作用。

与位移相关型或速度相关型消能器相连的预埋件、支撑和支墩、剪力墙及节点板的作用力取值应为消能器在设计位移或设计速度下对应阻尼力的1.2倍。

与速度线性相关型消能器连接的支撑、支墩、剪力墙的刚度应满足本规程第6.3.1条的要求,与其他类型消能器连接的支撑、支墩、剪力墙的刚度不宜小于消能器有效刚度的2倍。

详见住房城乡建设部《建筑工程施工图设计文件技术审查要点》相关章节

检查以下主要技术参数的使用(主要针对计算文件审查):

1.总阻尼比在进行多遇地震和罕遇地震下结构分析时应采用对应的数值;

2.整体计算分析中,对主体结构进入弹塑性阶段的情况应采用非线性分析方法;

3.消能减震结构的层间弹塑性位移角限值,不应超出预期的变形控制要求,一般时要适当减小。

计算书应包括并单独整理以下内容:

1.采用速度线性相关型消能器时,应按本条规定单列支撑构件的刚度验算;

2.采用黏弹性消能器时,应按本条规定单列计算黏弹性材料总厚度;

3.应给出结构罕遇地震下消能器的位移值,该位移值应小于消能器的极限位移值的1/1.2倍;

4.当采用速度相关型消能器时,消能器的极限速度应不小于地震作用下消能器最大速度的1.2倍,且消能器应满足在此极限速度下的承载力要求。该项计算应单独列出;

5.上述消能器的技术指标(如极限位移值、极限速度等)应在设计文件中明确标注,以保证产品定货、设计计算的有效性;并核对图纸与计算书的一致性。

1.消能器与支承构件的连接构件应满足抗震规范及相关规范对构件的构造要求。例如采用钢构件连接时,钢连接件的宽厚比、连接焊缝(或螺栓)等应满足抗震规范第八章和钢结构规范的要求;并核对图纸与计算书的一致性。

2.应给出与消能减震构件连接节点计算书

计算主要内容如下:

1)应提供消能器施加给主结构最大阻尼力作用;

2)按此内力,验算连接件的强度、稳定;验算时,连接件的材料强度指标应采用设计值。

1.为使消能减震结构实现大震不倒的设防目标,需保证大震作用下消能器不致丧失功能而产生破坏。为此,消能器的极限位移不应小于在罕遇地震作用时消能器最大变形的1.2倍。同样,对于速度相关型消能器,其极限速度不应小于在罕遇地震作用下消能器达到的速度值1.2倍;

2.金属消能器和屈曲约束支撑应保证在弹性范围内具有足够的抵抗设计风荷载的能力,以避免过早出现非预期的破坏。检查在10年一遇标准风荷载作用下的有关计算。

3.消能器主要技术指标(如极限位移、极限速度等)应在设计文件中明确标注。

列出消能部件附加给主体结构的有效阻尼比的计算内容,并注意控制有效阻尼比25%限值,当超过25%时应给出必要的说明。

计算结构地震反应和振动周期时是否考虑了附加刚度的影响。

消能器布置于结构中,一般情况下不改变主体结构的结构形式和竖向承载能力,只是通过消能器消耗部分地震能量来减少结构在水平荷载作用下的反应,对于不同方向的水平地震作用由该方向的主体结构抗侧力构件和消能器共同承担。因此,消能减震结构地震作用计算的基本要求还是应满足《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第5.1.1条的要求。

1.斜向地震作用计算时,不能因其总地震作用比正交方向小而忽视,应主要检查斜向抗侧力构件的内力和配筋及斜向消能部件承担的地震作用大小;

2.长悬臂构件计算竖向地震作用的长度界限,一般按9度1.5m、8度2m控制。

检查设计计算文件中是否考虑了与消能部件相连的主体结构构件因消能部件引起的附加作用。

与消能部件相连接的主体结构构件与节点应考虑消能器的最大输出阻尼力作用,从而保证消能器在罕遇地震作用下不丧失功能。

1.检查与位移相关型消能器在设计位移下的阻尼力计算;并检查与位移相关型消能器相连的预埋件、支撑和支墩、剪力墙及节点板的作用力取值;

2.检查与速度相关型消能器在设计速度下的阻尼力计算;并检查与速度相关型消能器相连的预埋件、支撑和支墩、剪力墙及节点板的作用力取值;

3.注意:消能器设计位移是指消能减震结构在罕遇地震作用下消能器达到的位移值;消能器设计速度是指消能减震结构在罕遇地震作用下消能器达到的速度值。

采用速度线性相关型消能器时,应验算支撑构件沿消能器消能方向的刚度,并符合式(6.3.1-3)之规定;与其他类型消能器连接的支撑、支墩、剪力墙的刚度不宜小于消能器有效刚度的2倍。

]]>
2019-5-12 7:04:23 技术支持 建筑隔震支座
隔震支座的配套消能减震结构消能器规定 http://www.coee.net/jishu/79.htm 建筑隔震支座的配件结构确定消能减震结构设计方案时,消能部件的布置应符合下列规定:

1、消能部件宜根据需要沿结构主轴方向设置,形成均匀合理的结构体系。

2、消能部件宜设置在层间相对变形或速度较大的位置。

3、消能部件的设置,应便于检查、维护和替换,设计文件中应注明消能器使用的环境、检查和维护要求。

应用于消能减震结构中的消能器应符合下列规定:

1、消能器应具有型式检验报告或产品合格证。

2、消能器的性能参数和数量应在设计文件中注明。

支撑及连接件一般采用钢构件,也可采用钢管混凝土或钢筋混凝土构件。对支撑材料和施工有特殊规定时,应在设计文件中注明。

钢筋混凝土构件作为消能器的支撑构件时,其混凝土强度等级不应低于C30。

消能部件的耐久性应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定,承受竖向荷载的消能器应按主体结构的要求进行防火处理。

消能减震结构的高度超过现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011规定时,应进行专项研究。

消能部件尺寸、变形、连接件位置及角度、螺栓孔位置及直径、高强度螺栓、焊接质量、表面防锈漆等应符合设计文件规定。

消能部件安装的吊装就位、测量校正应符合设计文件的要求。

消能部件采用铰接连接时,消能部件与销栓或球铰等铰接件之间的间隙应符合设计文件要求,当设计文件无要求时,间隙不应大于0.3mm。

消能部件应根据消能器的类型、使用期间的具体情况、消能器设计使用年限和设计文件要求等进行定期检查。金属消能器、屈曲约束支撑和摩擦消能器在正常使用情况下可不进行定期检查;黏滞消能器和黏弹性消能器在正常使用情况下一般10年或二次装修时应进行目测检查,在达到设计使用年限时应进行抽样检验。消能部件在遭遇地震、强风、火灾等灾害后应进行抽样检验。

隔震支座

]]>
2019-5-11 6:59:06 技术支持 建筑隔震支座
消能减震结构设计中隔震支座和消能部件的要求 http://www.coee.net/jishu/78.htm 消能减震结构设计说明及图纸专项技术内容

隔震和消能减震设计时,隔震支座和消能部件应符合下列要求:

1、隔震支座和消能部件的性能参数应经试验确定。

2、隔震支座和消能部件的设置部位,应采取便于检查和替换的措施。

设计文件上应注明对隔震支座和消能部件的性能要求,安装前应按规定进行检测,确保性能符合要求。

消能器的性能检验,应符合下列规定:

1、对黏滞流体消能器,由第三方进行抽样检验,其数量为同一工程同一类型同一规格数量的20%,但不少于2个,检测合格率为100%,检测后的消能器可用于主体结构;对其他类型消能器,抽检数量为同一类型同一规格数量的3%,当同一类型同一规格的消能器数量较少时,可以在同一类型消能器中抽检总数量的3%,但不应少于2个,检测合格率为100%,检测后的消能器不能用于主体结构。

2、对速度相关型消能器,在消能器设计位移和设计速度幅值下,以结构基本频率往复循环30圈后,消能器的主要设计指标误差和衰减量不应超过15%;对位移相关型消能器,在消能器设计位移幅值下往复循环30圈后,消能器的主要设计指标误差和衰减量不应超过15%,且不应有明显的低周疲劳现象。

隔震支座

当消能减震结构的抗震性能明显提高时,主体结构的抗震构造要求可适当降低。降低程度可根据消能减震结构地震影响系数与不设置消能减震装置结构的地震影响系数之比确定,最大降低程度应控制在1度以内。

按本规程设计与施工的消能减震结构,其抗震设防目标是:当遭受低于本地区抗震设防烈度的多遇地震影响时,消能部件正常工作,主体结构不受损坏或不需要修理可继续使用;当遭受相当于本地区抗震设防烈度的设防地震影响时,消能部件正常工作,主体结构可能发生损坏,但经一般修理仍可继续使用;当遭受高于本地区抗震设防烈度的罕遇地震影响时,消能部件不应丧失功能,主体结构不致倒塌或发生危及生命的严重破坏。

]]>
2019-5-10 16:56:15 技术支持 建筑隔震支座
建筑摩擦摆隔震支座 http://www.coee.net/gezhen/77.htm 建筑摩擦摆隔震支座

注:除特别说明外,本文所指的支座均为摩擦摆隔震支座。

1 摩擦摆隔震支座  friction pendulum isolation bearings;FPS

摩擦摆隔震支座是一种利用钟摆原理实现减隔震功能的支座,具有承受竖向荷载和水平位移能力。支座通过滑动界面的摩擦消耗地震能量实现减震功能,通过球面摆动延长结构运动周期实现隔震功能。

2 等效曲率半径  equivalent curvature radius

摩擦摆支座滑动面的等效曲率半径。

3 动摩擦系数  dynamic friction coefficient

摩擦摆支座滑动面摩擦力与正压力的比值。

4 等效刚度  equivalent stiffness

支座滞回曲线(荷载—位移)中极值点的割线斜率,即振幅位置荷载与位移的比值。

5 等效阻尼比  equivalent damping ratio

支座荷载位移曲线一个循环所吸收的能量与弹性变形能的2π倍之比。

6 屈后刚度  stiffness after yielding

支座滞回曲线(荷载—位移)中直线的斜率,即支座滞回曲线屈服后荷载增量与位移增量的比值。

7 摆动周期  oscillation period

根据支座等效曲率半径计算的支座摆动固有周期。

8 等效周期  equivalent period

地震作用下,根据支座等效刚度计算的支座摆动固有周期。

9 基准竖向承载力  basic vertical bearing capacity

支座所能承受的最大准永久竖向荷载值。

10 极限位移  ultimate displacement

支座所能提供的最大水平位移。

11 滑动摩擦面  sliding surface

具有提供摩擦滑移功能的界面,由摩擦材料和金属摩擦面两部分组成。

]]>
2019-5-10 16:49:43 隔震支座 建筑隔震支座
隔震支座隔震层与上部结构的连接规定 http://www.coee.net/jishu/76.htm 隔震层与上部结构的连接,应符合下列规定:

1.隔震层顶部应设置梁板式楼盖,且应符合下列要求:

2)隔震层顶部梁、板的刚度和承载力,宜大于一般楼盖梁、板的刚度和承载力;

3)隔震支座附近的梁、柱应计算冲切和局部承压,加密箍筋并根据需要配置网状钢筋。

2.隔震支座和阻尼装置的连接构造,应符合下列要求:

2) 隔震支座与上部结构、下部结构之间的连接件,应能传递罕遇地震下支座的最大水平剪力和弯矩;

隔震层以下的结构和基础应符合下列要求:

1.隔震层支墩、支柱及相连构件,应采用隔震结构罕遇地震下隔震支座底部的竖向力、水平力和力矩进行承载力验算。

2.隔震层以下的结构(包括地下室和隔震塔楼下的底盘)中直接支撑隔震层以上结构的相关构件,应满足嵌固的刚度比和隔震后设防地震的抗震承载力要求,并按罕遇地震进行抗剪承载力验算。隔震层以下地面以上的结构在罕遇地震下的层间位移角限值应满足表12.2.9要求。

3.隔震建筑地基基础的抗震验算和地基处理仍应按本地区抗震设防烈度进行,甲、乙类建筑的抗液化措施应按提高一个液化等级确定,直至全部消除液化沉陷。

隔震支座

]]>
2019-5-9 7:01:47 技术支持 建筑隔震支座
隔震支座的地震作用计算规定 http://www.coee.net/jishu/75.htm 隔震层以上结构的地震作用计算,应符合下列规定:

1.对多层结构,水平地震作用沿高度可按重力荷载代表值分布。

2.隔震后水平地震作用计算的水平地震影响系数可按本规范第5.1.4、第5.1.5条确定。其中,水平地震影响系数最大值可按下列式计算:αmaxl=βαmax∕Ψ

3.隔震层以上结构的总水平地震作用不得低于非隔震结构在6度设防时的总水平地震作用,并应进行抗震验算;各楼层的水平地震剪力尚应符合本规范第5.2.5条对本地区设防烈度的最小地震剪力系数的规定。

4.9度时和8度且水平向减震系数不大于0.3时,隔震层以上的结构应进行竖向地震作用计算。隔震层以上结构竖向地震作用标准值计算时,各楼层可视为质点,并按本规范式(5.3.1-2)计算竖向地震作用标准值沿高度的分布。

隔震支座的水平剪力应根据隔震层在罕遇地震下的水平剪力按各隔震支座的水平等效刚度分配;当按扭转偶联计算时,尚应计入隔震层的扭转刚度。

隔震支座对应于罕遇地震水平剪力的水平位移,应符合下列要求:ui ≤ [ui]  (12.2.6-1)       ui = ηiuc  (12.2.6-2)

隔震支座

]]>
2019-5-8 7:05:54 技术支持 建筑隔震支座
建筑隔震支座的布置、竖向承载力、侧向刚度和阻尼规定 http://www.coee.net/jishu/74.htm 建筑隔震支座的布置、竖向承载力、侧向刚度和阻尼应符合下列规定:

1.隔震层应设置在结构的底部或下部,其橡胶隔震支座应设置在受力较大的位置,间距不宜过大,其规格、数量和分布应根据竖向承载力、侧向刚度和阻尼的要求通过计算确定。隔震层在罕遇地震下应保持稳定,不宜出现不可恢复的变形;其橡胶支座在罕遇地震的水平和竖向地震作用下,拉应力不应大于1MPa。

2.隔震层的水平等效刚度和等效黏滞阻尼比可按下列公式计算:公式-12.2.4-1、12.2.4-2

3.隔震支座由试验确定设计参数时,竖向荷载应保持本规范表12.2.3的压力限制;对水平向减震系数计算,应取剪切变形100%的等效刚度和等效黏滞阻尼比;对罕遇地震验算,宜采用剪切变形250%的等效刚度和等效黏滞阻尼比,当隔震支座直径较大时可采用剪切变形100%的等效刚度和等效黏滞阻尼比。当采用时程分析时,应以试验所得回滞曲线作为计算依据。

建筑隔震支座

]]>
2019-5-7 7:15:09 技术支持 建筑隔震支座
建筑结构隔震设计的计算分析 http://www.coee.net/jishu/73.htm 建筑结构隔震设计的计算分析,应符合下列规定:

1.隔震体系的计算简图,应增加由隔震支座及其顶部梁板组成的质点;对变形特征为剪切型的结构可采用剪切模型(图12.2.2);当隔震层以上结构的质心与隔震层刚度中心不重合时,应计入扭转效应的影响。隔震层顶部的梁板结构,应作为其上部结构的一部分进行计算和设计。

2.一般情况下,宜采用时程分析法进行计算;输入地震波的反应谱特性和数量,应符合本规范第5.1.2条的规定,计算结果宜取其包络值;当处于发震断层10km以内时,输入地震波应考虑近场影响系数,5km以内宜取1.5,5km以外可取不小于1.25。

3.砌体结构及基本周期与其相当的结构可按本规范附录L简化计算。

隔震层的橡胶隔震支座应符合下列要求:

橡胶隔震支座在重力荷载代表值的竖向压应力不应超过表12.2.3的规定。

对橡胶支座的平均压应力提出控制性要求,是隔震设计的关键之一。

当隔震采用橡胶隔震支座时,审查内容要求如下:

设计文件中应给出隔震支座在重力荷载代表值的压应力验算,其结果应满足《抗规》表12.2.3的限值;

橡胶隔震支座

]]>
2019-5-6 7:01:07 技术支持 建筑隔震支座
隔震层与上部隔震支座结构的连接规定 http://www.coee.net/jishu/72.htm 隔震层与上部结构的连接,应符合下列规定:

1.隔震层顶部应设置梁板式楼盖,且应符合下列要求:

1)隔震支座的相关部位应采用现浇混凝土梁板结构,现浇板厚度不应小于160mm;

2)隔震层顶部梁、板的刚度和承载力,宜大于一般楼盖梁、板的刚度和承载力;

3)隔震支座附近的梁、柱应计算冲切和局部承压,加密箍筋并根据需要配置网状钢筋。

2.隔震支座和阻尼装置的连接构造,应符合下列要求:

1)隔震支座和阻尼装置应安装在便于维护人员接近的部位;

3)外露的预埋件应有可靠的防锈措施。预埋件的锚固钢筋应与钢板牢固连接,锚固钢筋的锚固长度宜大于20倍锚固钢筋直径,且不应小于250mm。

隔震支座

]]>
2019-5-5 7:01:03 技术支持 建筑隔震支座
建筑隔震层的橡胶隔震支座产品标准 http://www.coee.net/jishu/71.htm 隔震层的橡胶隔震支座应符合下列要求:

1.隔震支座在表12.2.3所列的压应力下的极限水平变位,应大于其有效直径的0.55倍和支座内部橡胶总厚度3倍二者的较大值。

2.在经历相应设计基准期的耐久试验后,隔震支座刚度、阻尼特性变化不超过初期值的±20%;徐变量不超过支座内部橡胶总厚度的5%。

隔震结构的隔震措施,应符合下列规定:

1.隔震结构应采用不阻碍隔震层在罕遇地震下发生大变形的下列措施:

1)上部结构的周边应设置竖向隔离缝,缝宽不宜小于各隔震支座在罕遇地震下的最大水平位移值的1.2倍且不小于200mm。对两相邻隔震结构,其缝宽取最大水平位移值之和,且不小于400mm。

2)上部结构与下部结构之间,应设置完全贯通的水平隔离缝,缝高可取20mm,并用柔性材料填充;当设置水平隔离缝确有困难时,应设置可靠的水平滑移垫层。

3)穿越隔震层的门廊、楼梯、电梯、车道等部位,应防止可能的碰撞。

2.隔震层以上结构的抗震措施,当水平向减震系数大于0.4时(设置阻尼器时为0.38)不应降低非隔震时的有关要求;水平向减震系数不大于0.4(设置阻尼器时为0.38),可适当降低本规范有关章节对非隔震建筑的要求,但烈度降低不得超过1度,与抵抗竖向地震作用有关的抗震构造措施不应降低。此时,对砌体结构,可按本规范附录L采取控制构造措施。

橡胶隔震支座

]]>
2019-5-4 7:07:07 技术支持 建筑隔震支座
隔震和消能减震设计装置的基本要求 http://www.coee.net/jishu/70.htm 隔震和消能减震设计时,隔震装置和消能部件应符合下列要求:

1.隔震装置和消能部件的性能参数应经试验确定。

2.隔震装置和消能部件的设置部位,应采取便于检查和替换的措施。

3.设计文件上应注明对隔震装置和和消能部件的性能要求,安装前应按规定进行检测,确保性能符合要求。

建筑结构的隔震设计和消能减震设计,尚应符合相关专门标准的规定;也可按抗震性能目标的要求进行性能化设计。

建筑隔震支座

]]>
2019-5-3 7:06:26 技术支持 建筑隔震支座
建筑结构采用隔震设计时的各种规定 http://www.coee.net/jishu/69.htm 建筑结构采用隔震设计时应符合下列各项规定:

1.结构高宽比宜小于4,且不应大于相关规范规程对非隔震结构的具体规定,其变形特征接近剪切变形,最大高度应满足本规范非隔震结构的要求;高宽比大于4或非隔震结构相关规定的结构采用隔震设计时,应进行专门研究。

2.建筑场地宜为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类,并应选择稳定性较好的基础类型。

3.隔震层应提供必要的竖向承载力、侧向刚度和阻尼;穿过隔震层的设备管线、配线,应采用柔性连接或其他有效措施以适应隔震层罕遇地震水平位移。

建筑隔震支座

]]>
2019-5-2 7:02:46 技术支持 建筑隔震支座
建筑减隔震技术施工图设计总则 http://www.coee.net/xinwen/68.htm 用于把减隔震技术措施作为主要结构技术措施之一的房屋建筑的施工图设计文件的技术审查。

规定的内容依据现行相关法规(法规指:住建部等政府主管部门规范性文件的总称)和工程建设标准编写。要点既包含上述工程建设标准强制性条文的内容,也包含对结构主体、地基基础安全有重大影响的内容。设计减隔震技术的行业性标准(指CESC系列标准)未列入要点,只作为参考性文件。

按照隔震结构和减震消能结构两类主要结构技术措施在设计中的使用对审查要点进行了分类编写。要点中“审查内容要点及说明”内容是按常规设计做法,根据规范、标准条文内容,给出的施工图审查工作应关注的细节。这是一个审查工作提示性内容表述,是参考性的、提示性的,不是对规范条文的解释。

建筑隔震支座技术对房屋建筑结构,仅属于结构设计内容的一部分,结构设计和施工图审查应包含结构的全部内容,本要点仅规定了涉及减隔震技术的内容,结构设计和审查的其他部分应按照住建部已颁布的《建筑工程施工图设计文件技术审查要点》执行。

设计和审查均应按规范要求执行。对审查中发现的其他问题,如设计未严格执行本要点的规定,应有充分依据。审查时应根据相关标准的“用词说明”,按其用词的严格程度予以区别对待。

对于超限高层建筑工程,不论是否采用了减隔震技术措施,均应依据《超限高层建筑工程抗震设防管理规定》(建设部令111号)、《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》(建质[2010]109号)要求执行。

建筑隔震支座

]]>
2019-5-1 7:01:38 新闻动态 建筑隔震支座
建筑隔震橡胶支座的隔震原理 http://www.coee.net/jishu/67.htm 对于一些重要建筑,例如:要求地震时不中断使用功能(首脑、指挥机关、消防、警察、医院);要求地震时不损坏信息系统、重要设备(银行、保险、通讯);要求减轻次生灾害(存放有毒、易燃易爆等物品的建筑);要求地震时生命安全有更大保证(幼儿园、小学、医院病房等地震时人员不便疏散的建筑);为了保证地震中结构的安全并可以完全实现对使用功能的特殊要求,因此有必要采用隔震设计。 采用隔震技术对建筑物进行加固改造是一种全新的抗震加固思路.该技术通过在建筑物下部设置一道隔震层,减少输入到上部结构的地震能量,达到提高建筑物抗震能力的目的。

各国规范均对建筑结构的基础隔震设计标准做了详细的规定。规范中规定隔震层设置在第一层以下或地下层以下。隔震层的平面布置应力求具有良好的对称性,以提高分析计算结果的可靠性。设计方法均是针对隔震层设置在第一层以下的隔震结构体系的,对于隔震层在其他位置,如隔震层设置在中间层、大跨度结构等情况,需要采用其他方法进行专门研究。

采用隔震设计可使建筑物具有更高的抗震安全度。根据我国建筑抗震规范在采用隔震体系后上部结构的地震烈度在合理的设计情况下可以降一度设计。但是目前的研究表明隔震结构主要用于体型基本规则的低层和多层建筑结构。隔震设计适合于高度不超过40m、以剪切变形为主的结构。根据日、美等国工程经验,不隔震时基本周期小于1.2秒的结构,减震效果最佳。

其基本的原理是在地面发生移动时,一个建筑物如果是完全的刚性,它将有零周期。当地震产生加速度使地面发生移动导致建筑物与地面具有相同的加速度及位移。

若一个建筑物是绝对的柔性体,它将具有无限周期。对于这种建筑物,当它底下的地面发生移动,建筑物不会产生加速度,并且也不会随地面的移动而产生位移。

建筑隔震橡胶支座

]]>
2019-4-30 16:57:17 技术支持 建筑隔震支座
桥梁支座布置是一个复杂的问题,需要考虑许多方面才可以。 http://www.coee.net/wenti/66.htm 桥梁支座的布置主要和桥梁的结构形式有关。通常在布置支座时要考虑以下的基本原则:最新知识桥梁橡胶支座的布置原则可根据桥梁橡胶支座布置原则注意 上部结构是空间结构时,支座能同时适应桥梁顺桥向(X方向)和横桥向(Y方向)的变形;最新知识桥梁橡胶支座的布置原则可根据桥梁橡胶支座布置原则注意最新知识桥梁橡胶支座的布置原则可根据桥梁橡胶支座布置原则注意支座必须能可靠地传递垂直和水平反力;最新知识桥梁橡胶支座的布置原则可根据桥梁橡胶支座布置原则注意支座应使由于梁体变形所产生的纵向位移、横向位移和纵、横向转角应尽可能不受约束;

铁路桥梁通常必须在每联梁体上设置一个固定支座;最新知识桥梁橡胶支座的布置原则可根据桥梁橡胶支座布置原则注意当桥梁位于坡道上,固定支座一般应设在下坡方向的桥台上;最新知识桥梁橡胶支座的布置原则可根据桥梁橡胶支座布置原则注意当桥梁位于平坡上,固定支座宜设在主要行车方向的前端桥台上;

桥梁支座

较长的连续梁桥固定支座设在桥长中间部位的桥墩上较为合理,因为此处支座的垂直反力较大,且两侧的自由伸缩长度比较均衡。固定支座宜设置在具有较大支座反力的地方;墩顶横梁的横向刚度较小时,应设置横向易转动的桥梁支座;最新知识桥梁橡胶支座的布置原则可根据桥梁橡胶支座布置原则注意在同一桥墩上的几个支座应具有相近的转动刚度;

在预应力梁上的支座不应该对梁体的横向预应力产生约束,同时也不得将施加梁体横向预应力的荷载传给墩台。对于斜桥及横向易发生变形的桥梁不宜采用辊轴和摇轴等线支座;连续梁可能发生支座沉陷时,应考虑支座高度调整的可能性。总之桥梁支座的布置原则是既要便于传递支座反力,又要使桥梁支座能充分适应梁体的自由变形。

简支梁桥一端设固定桥梁支座,另一端设活动支座。铁路桥梁由于桥宽较小,支座横向变位很小,一般只须设置单向活动支座(纵向活动支座),如图1-3所示。公路T形桥梁由于桥面宽,因而要考虑支座横向位移的可能性,支座布置如图1-4.即在固定墩上设置一个固定支座,相邻的支座设置为横向可动、纵向固定的单向活动支座,而在活动墩上设置一个纵向活动支座(与固定支座相对应),其余均设置多向活动支座。

]]>
2019-4-29 10:15:07 常见问题 建筑隔震支座
建筑摩擦摆隔震支座检测实验方法及主要达标性能 http://www.coee.net/jishu/65.htm a)支座竖向承载力试验(竖向压缩变形、竖向承载力)
b)支座剪切性能(动摩擦系数、屈服后刚度、反复加载次数相关性)
c)水平极限变形能力(极限剪切变形)
2、试验方法
a、支座竖向承载力试验(竖向压缩变形、竖向承载力)
1 实验条件
试验室的标准温度为23±5℃。
2试样停放
试验前将试样直接暴露在标准温度下,停放24h。
3、试验方法按图D.1放置试验后,按下列步骤进行支座竖向承载力试验;
a)将试样置于试验机的承载板上,试样中心与承载板中心位置对准,偏差小于1%支座直径。检验荷载为支座基准竖向承载力的2.0倍。加载至基准竖向承载力的0.5%后,核对承载板四边的位移传感器,确认无误后进行预压。
b)预压。将支座基准竖向承载力以连续均匀的速度加满,反复3次。
c)正式加载。将检验荷载由零至试验最大荷载均匀分为10级。试验时以基准竖向承载力的0.5%作为初始荷载,然后逐级加载。每级荷载稳压2min后记录位移传感器数据,直至检验荷载,稳压3min后卸载,加载过程连续进行3次。
d)竖向压缩变形分别取4个位移传感器读数的算术平均值,绘制荷载-竖向压缩变形曲线,变形曲线应呈线性关系。

e)试验竖向压缩变形应满足6.2的要求。

建筑摩擦摆隔震支座

4、试验报告
试验报告应包括以下内容:
a)试验概况描述:包括支座型号、基准竖向承载力、位移、并附简图。
b)试验机性能及配置描述。
c)试验过程中出现异常现象描述。
d)试验记录完整,并计算支座在试验荷载作用下,竖向压缩变形值与支座总高度的百分比,评定试验结果。
5、试验加载履历
a)动摩擦系数的测定。试验荷载取基准竖向承载力,加载幅值d x取极限位移的1/3;测定动摩擦系数下限值时,加载峰值速度取4mm/s;测定动摩擦系数上限值时,加载峰值速度取150mm/s。
b)反复加载次数相关性。试验荷载取基准竖向承载力,加载幅值d x取极限位移的1/3,加载速度取150mm/s,做20个周期循环试验。
c)温度相关性。试验荷载按基准竖向承载力,加载幅值d x取极限位移的1/3,加载速度取150mm/s。环境温度变化范围为-20°C~-40℃.10℃为一档,根据需要可增加试验温度工况。
d)水平极限变形试验。试验荷载取基准竖向承载力,加载幅值d x取极限位移的0.85倍。
]]>
2019-4-29 10:07:07 技术支持 建筑隔震支座
板式橡胶支座需要注意预制梁和连续端安装技术要求 http://www.coee.net/jishu/64.htm 板式橡胶支座在安装时,要求梁体底面和墩台上的支承垫后顶面具有较高的平整度。一般要求支承垫石顶面相对水平误差不大于1mm,相邻两墩台上支承垫石顶面相对水平误差不大于3mm。板式橡胶支座安装正确与否对支座的受力状况和使用寿命有直接的影响,如果支座安放不平整,造成支座局部承压,则支座在活载作用下会产生转动、滑移,甚至脱落。此外,板式橡胶支座安装时要保持位置准确,橡胶支座的中心要对准梁体轴线,防止偏心过大而损坏支座。为防止支座产生过大的剪切变形,支座安装最好选择在气温相当于全年平均气温的季节里进行,以保证像胶支座在低温或高温时偏离支座中心位置不会过大。

1、安装板式橡胶支座时应注意事项预制梁支座安装的关键:应尽可能地保证梁底与垫石顶面平行、平整,使其与橡胶支座上下面全部密贴,避免偏心受压、脱空、不均匀受力的现象发生。

⑴橡胶支座在安装前,应全面检查产品合格证书中有关技术性能指标。

⑵支座在安装前应对橡胶支座各项技术性能指标进行复检(本桥橡胶支座已经浙江大学测试中心检验合格)。

⑶支座安装前应将墩、台支座支垫处和梁底面清理干净。

⑷安装前应计算并检查支座的中心位置。

⑸当墩、台两端标高不同,顺桥向有纵坡时,支座标高应按设计规定执行。

⑹梁板安放时,必须仔细,使梁板就位准确与支座密贴,就位不准时,必须吊起重放,不得用撬棍移动梁板。

板式橡胶支座

2、连续端板式橡胶支座安装技术要求:

⑴先将支座支承垫石顶平面冲洗干净、风干。

⑵复测支座垫石平面标高,使梁端两个支座处在同一平面内。

⑶在支承垫石上按设计图标出支座位置中心线,同时也标出安装后梁板宽度的边线和中心线。

⑷在橡胶支座上也标出十字交叉中心线,将支座安放在支承垫石上,使支座中心线同垫石中心线相重合。

⑸最后在橡胶支座上面需加盖一块比支座平面每边大5cm的预埋钢板,厚度为1cm。

⑹预埋钢板上面焊Ф12mmU型锚固钢筋与连续端Ф28mm防裂主筋焊接牢固,将支承钢板视作现浇段梁底模板一部分。

⑺为避免橡胶支座在安装梁板时发生位移,在支座下表面涂一层环氧树脂粘结于垫石表现上。

⑻矩形支座短边应与顺桥向平行放置。

⑼圆形支座可以不考虑方向问题,只需支座圆心与设计位置中心相重合即可。

]]>
2019-4-27 10:05:04 技术支持 建筑隔震支座
盆式橡胶支座在桥梁中安装不合理案例分析 http://www.coee.net/xinwen/63.htm 盆式橡胶支座在我国公路与铁路桥梁上应用已有近30年历史,最早在上世纪70年代京包和京唐铁路的铁路大桥上应用;90年代在京铁路上推广应用抗震盆式支座;1998年在南京长江二桥的北汊桥5跨连续箱梁(90m+3×165m+90m)上应用大吨位盆式支座,最大设计承载力达到6500吨,是当时国内设计承载力最大的盆式支座。由于盆式支座具有承载力大,其橡胶层在钢盆内不易老化,维护保养简单,使用寿命长,特别适用于大跨度桥梁等突出优点,所以近十多年来,在全国高速公路上的桥梁、铁路桥梁和城市市政桥梁中得以大量推广应用。在长江、黄河、珠江、黄浦江等所建成的跨江特大桥上使用的几乎都是盆式支座。为了规范使用,上世纪90年代初和90年代末,铁道部和交通部相继出台了“盆式橡胶支座产品标准”,这对盆式支座的推广应用起了有力的促进作用。

案例一、2008年青岛某市政桥梁,在建设中发现箱梁安装后盆式支座的钢盆竖向开裂,出现钢盆开裂事故并不是个别现象,桥梁养护检查中发现已通车的桥梁中也不少。

案例分析:钢盆铸造质量低劣,盆壁内部有缺陷;使用材料不当,应该是铸钢,而有的厂家采用的是铸铁,铸铁容易开裂;橡胶支座的垫石不平整和梁底支承接触面不平整,导致受力不均匀,局部应力集中,而使钢盆竖向开裂.2010年某现浇七跨50m预应力砼连续箱梁,采用移动支架施工,第一联跨落梁时,箱梁在活动盆式支座上出现滑移,1小时后最大横向滑移量达46cm,导致严重事故。

盆式橡胶支座

案例二:1、对于一些盆式橡胶支座的安装与设计原因:

1、盆式橡胶支座布置不合理,七跨50m现浇预应力砼连续箱梁桥的两端设计有伸缩缝,紧靠伸缩缝位置的第一联跨布置的4个支座都是多向活动支座是不合理的。由于采用移动支架施工时,其施工顺序是从伸缩缝处的第一联跨开始,依次向跨中推进施工,当第一联跨箱梁落梁时,落在4个多向活动支座上,由于未设临时支座等于一根简支梁落在4个球上面,使箱梁成悬浮状态。此时支座已不以承受竖向力控制,而是由支座接触面水平摩擦力来控制。由于活动支座的摩擦系数很小,实测为0.005。50m跨箱梁的理论自重为1600吨,平均每个支座反力为400吨。而每个支座的摩擦力为400×0.005=2吨,4个支座合起来为8吨,靠8吨的摩擦力支承1600吨的箱梁是不可能的。如果落架时高程有先后,就有可能产生水平推力,促使梁体在支座上发生滑移。

2、设计选用的盆式橡胶支座座的设计转角小于实际桥梁对支座产生的转角很多,也是梁体滑移的重要原因。GPZ(Ⅱ)型支座的设计转角为0.02rad,由于该桥梁的设计纵向坡度为3%,横面坡度为2%,由纵坡和横坡所造成的支座转角已达到 ,再加上箱梁落架后的自重产生的转角,4个多向活动支座上实际产生的转角有可能达到0.04rad,已超过支座设计转角的2倍,这对支座是很不利的。因为盆式橡胶支座的设计转角0.02rad,主要是考虑梁体恒载和活载作用下的转角,并未考虑梁体设置纵、横坡所产生的永久转角0.036rad。由于转角过大安装支座时未加楔块调整,这是导致梁体在支座上发生滑移的第二个因素。安装布置活动支座就是要求梁体在正常使用时能自由滑动,不滑动就不正常了。由于上述两个因素,所以落梁后就开始滑动,1个小时横向滑移量为46cm,将支座内的橡胶体大部分挤出。

案例三、2005年某乡村公路跨河大桥,为主跨36m的三跨变截面箱梁桥、双向二车道。采用的是盆式橡胶支座,支座布置如图4所示。箱梁合拢后受力体系转换为支座受力时,由于盆式支座的安装连接板未拆除,而导致活动支座不能自由滑动,使盆式支座严重损坏,丧失支座使用功能,三跨变截面箱梁盆式支座布置 。

案例分析:对大跨度变截面箱梁采用挂篮悬挑施工,在施工阶段箱梁为悬臂受力状态与合扰后体系转换为成桥,受力状态是完全不同的。施工阶段支座受力很小,成桥后桥梁的自重完全由支座承担,所以在箱梁合拢后体系转换阶段必须将支座的安装连接板全部拆除,解除约束,使支座按设计受力状态发挥支座功能。该工程未将连接板拆除,活动支座发挥滑移功能时受到约束,在成桥后的自重作用下将连接板的连接螺栓和连接板推断,活动支座的上滑板在约束力作用下被 压弯,使支座的作用功能丧失。

]]>
2019-4-27 9:52:36 新闻动态 建筑隔震支座
隔震支座如何确定使用及结构影响因素 http://www.coee.net/jishu/62.htm 隔震支座是桥梁上、下部结构的连接点,其作用是将上部结构的荷载(包括恒载和活载)顺适、安伞地传递到桥梁墩台上,同时要保证上部结构在支座处能自由变形(转动或移动),以便使结构的实际受力情况与计算简图相符合。因此,对桥梁支座要合理设置,正确安装,并经常注意保养维修,如有损坏要进行修补加固或更换。隔震支座按其作用分固定支座和活动支庵两类。固定支摩用来同定桥梁结构在墩台上的位置,它只能转动而不能移。一般设置在梁体固定位置;活动支座则可保证在温度变化、混凝±收缩和荷载作用下结构能自由转动和自由移动。

如何确定使用隔震支座

1)设计单位如何确定隔震橡胶支座的规格,对结构进行初步设计。假设该建筑上部结构通过使用设防来降低一度,也就是先假设—个水平向减震系数,用减震后的水平地震作用对结构进行初步设计。

2)如何进行布置隔震层。在选用隔震产品时。应着重注意竖向地震作用载荷、水平刚度及水平位移的选用。

3)建立隔震与非隔震结构的计算模型,然后输入三条地震波(两条天然波和一条人工波)进行分析。

4)求出地震作用下隔震结构与非隔震结构各层层剪力之比。

5)根据隔震结构与非隔震结构各层层剪力之比求出水平向减震系数(水平向减震系数是结构隔震与非隔震两种情况下各层层剪力的最大比值的O.7倍)。

6)在根据所求的减震系数验算是否满足设计目标。如不满足,应重新布置隔震层或上部结构,再按上述步骤进行计算,直至符合预期目标。

隔震支座

可能会影响隔震支座结构的因素

隔震支座体系除了比传统抗震体系具有明显降低地震反应、确保安全外,还可降低房屋造价,根据施上经验。造价的节约、浪费与建筑结构的整体设计和抗震设防等级有着直接的关系。一般建造于抗震设防高烈度区的隔震房屋,采用框架结构,层数较多。且设计技术水平、施工技术水平跟得上,隔震层设计合理,工程造价就会低一些,经济效果明显.对于砌体结构的隔震房屋,如若能按照“设计规范”的规定,增加房屋层。

]]>
2019-4-26 16:46:26 技术支持 建筑隔震支座
高阻尼橡胶支座减震技术原理及发展情况 http://www.coee.net/xinwen/61.htm 国际上在20世纪80年代兴起了新的抗震方法——减隔震技术,目前被认为是结构抗震最有效的方法。而隔震技术所应用的隔震装置主要有水平力分散型橡胶支座、铅芯橡胶支座、(超)高阻尼橡胶支座等。其中超高阻尼橡胶支座是最新型、最有市场潜力的隔震装置。

在新型高阻尼橡胶支座技术方面,我公司已在2004年进行了开发,目前已成功开发出具世界最前沿水平的超高阻尼橡胶支座。超高阻尼橡胶支座阻尼比已能达到0.18以上,并且具有良好的适应环境温度变化能力,支座最大剪切应变能力达到300%以上。

 超高阻尼橡胶支座只使用橡胶等化合物,不需要使用重金属铅,而能使支座的阻尼性能相当于铅芯橡胶支座。在隔震工程系统中安装超高阻尼橡胶支座,通过支座的集中变形吸收大部分的地震能量,减弱地震输入上部结构的能量,减小了上部结构的振动,有效地控制结构的地震反应,从而保证了结构的安全。

高阻尼橡胶支座

普通的板式橡胶支座阻尼系数在5%以下,超高阻尼橡胶支座阻尼比可达0.18以上。超高阻尼橡胶支座在地震时可延缓桥梁结构周期,大幅减小桥梁上部结构加速度,使桥梁受力情况大为改善,具有很好的隔震效果。像铅芯橡胶支座一样,超高阻尼橡胶支座适用于8度及以上地区,在8度以上地区设置超高阻尼橡胶支座,可以降低桥梁的总体造价。

超高阻尼橡胶减震技术是利用特制橡胶的粘弹性,在振动过程中,将动能转化为热能,从而达到降低振幅的目的。超高阻尼橡胶支座由上下连接钢板、超高阻尼橡胶及内部加劲钢板组成。其中连接钢板是支座与建筑物、支座与地基连接的基础,同时传递支撑力;内部加劲钢板提高支座的竖向刚度,使其有效的支撑建筑物;而钢板间的超高阻尼橡胶赋予支座吸收能量、弹性复位和承载能力。因此,超高阻尼橡胶支座不但有普通橡胶支座的承载特性,同时具有较高的阻尼性能。这使得超高阻尼橡胶支座具有优良的抗震、抗冲击破坏的能力。

]]>
2019-4-26 16:41:03 新闻动态 建筑隔震支座
隔震橡胶支座在建筑中的连接原理及安装方法 http://www.coee.net/anli/60.htm 2008年5月12日,8.0级特大地震,大量房屋倒塌,造成重大人员及财产损失。灾后重建,要求建筑既要满足抗震烈度需求,又要充分体现绿色建筑,降低碳排放。因此大量工程基础采用了隔震橡胶支座设计,既满足了抗震烈度需求,又降低了上部结构的含钢量,使整体安全性能大幅提高。

1、隔震橡胶支座隔震原理

通过设置水平柔性隔震层可大大延长结构的水平基本周期,结构体系因“柔化”而隔离了地面的强烈震动,大幅降低上部结构的地震水平响应,使结构水平变形集中于隔震层,而结构从激烈的摆动变为缓慢的“平动”,使上部结构的层间位移大大减少,基本上处于弹性工作状态。这种技术不仅能在强地震中有效保护结构本身的安全,而且能保护结构的装修以及内部的仪器设备免遭损坏。

2、隔震橡胶支座连接原理

隔震支座置于上、下支墩之间,上支墩与上部结构相连,下支墩与下部结构相连,隔震支座通过上、下连接钢板用高强螺栓与上、下支墩的预埋钢板连接。

3、隔震橡胶支座施工准备、测量放线

1. 施工前应组织各相关方参加图纸会审,重点检查支座上、下预埋钢板与上、下支墩中钢筋的关系。

2. 确定下支墩轴线、标高、顶面水平度测量方案。

3. 工长向相关工作班组进行技术交底,重点交待下支墩预埋钢板固定、预埋钢板及支座的成品保护和支座的安装工艺。

4. 确定支座及配件(包括预埋钢板)的供应商,最好由一个专业生产商统一供应。

4、隔震橡胶支座及配件进场检验

隔震支座运到现场后,第一是核查产品型号、产品合格证,第二是外观检查,主要观察支座侧面有无裂纹及损坏,测量连接钢板厚度、上下表面平行度,产品验收合格以后才能进行安装。

隔震橡胶支座

5、下部支墩钢筋固定

下支墩钢筋固定前,应确认钢筋位置不与下预埋钢板锚脚冲突,钢筋顶标高满足下部预埋钢板安装要求,固定方式如下:下支墩外侧纵向筋与顶部四道箍筋点焊,纵向筋4大角焊接定位支撑铁件,固定下支座筋以免位移。

6、安装下部连接钢板、校正、固定

连接钢板下部增设2道固定箍筋,与柱箍筋点焊连接,下部连接钢板表面标注中心定位十字线,安装时在下支墩四周模板上方架十字线控制,使预埋钢板十字线与控制线重合,用水平仪测量标高后,把下部连接钢板任一预埋螺栓点焊在定位箍筋上,用水平尺测平整度,满足要求就把下部连接钢板所有预埋螺栓同定位箍焊接。

7、安装模板

下部连接钢板安装完毕后,经检测合格后再进行侧模安装、固定。

8、浇筑下支墩砼

浇筑砼前应将预埋螺栓露出端进行包裹保护,在浇筑砼时,严禁施工人员踩踏预埋钢板,也不容许振动器接触预埋钢板,以免预埋钢板的平整度、标高、轴线发生移位。浇筑过程中应随时测量预埋钢板标高、轴线、平整度。

9、安装隔震橡胶支座

1. 测量下支墩预埋钢板水平度偏差,测量隔震支座上、下表面平整度,附合要求后开始安装。

2. 用钢丝绳对称挂在隔震支座的对角螺栓洞口上,绳卡固定,吊起后保持平衡,慢慢移动,待隔震支座的连接钢板和下部连接钢板的四边全部对齐,并对齐四大角的预埋螺栓,然后放下,用水平尺测平整度,满足要求后拆除吊绳,分两次同步拧紧四角对称部位螺栓。如不满足要求,则对连接钢板进行局部打磨,直到满足要求为止。

3.安装上部预埋板

安装上部预埋板和安装隔震支座的方法一样,先测量平整度,平整度偏差在允许范围内,就把螺栓上紧,再用扭力扳手拧紧。安装完毕以后,对隔震支座顶面的水平度、标高、轴线再次复核并记录。

4.螺栓外露部分涂防锈漆两遍。

]]>
2019-4-22 9:49:39 应用案例 建筑隔震支座
双林橡胶为您介绍板式橡胶支座构造说明 http://www.coee.net/jishu/59.htm 板式橡胶支座构造说明:

 1、板式橡胶支座短边(a)与长边(b)之比,一般可在1:~1:1.5的范围之内。短边应放置在平行于跨度方向,长边应放置 在垂直于跨度方向。

 2、板式橡胶支座总厚度应根据跨度方向的伸缩量和支座转角的要求来确定,一般可在短边长度的1/10~3/10的范围内采 用,且不宜小于40mm。为了满足支座的稳定性,板式橡胶支座中的橡胶曾总厚度(不含钢板厚度)不应大于支座短边 长度的2/10,即小于等于0.2a。 

3、板式橡胶支座中的每层加劲薄钢板的厚度,一般在2mm或3mm,平面尺寸一般应比橡胶片每边小5mm。 

4、板式橡胶支座中的橡胶片厚度,可按以下要求采用: 对外层橡胶片,其厚度可在1.5~3.0mm的范围内采用,通常取2.5mm。 对内层(中间每层)橡胶片,其厚度可取支座短边长度的1/25~1/30,通常取5、8或11mm。 

5、板式橡胶支座的平均压缩变形量不宜超过橡胶层总厚度的5%,且不应大于或等于支座短边的1/2乘以支座最大转角弧度值。 

6、当支座锚栓通过板式橡胶支座时,在橡胶支座上的锚栓孔径应比锚栓直径大10~20mm,以免影响橡胶支座的剪切变形和移动。 

7、板式橡胶支座与支柱或基座的钢板或砼之间采用502胶等胶结剂粘结固定,必要时增设限位装置。为防止橡胶老化,可在支座四周涂以酚醛树脂,并粘结泡沫塑料等。另外,设计时尚且考虑长期使用后橡胶老化而需要更换的条件。 

8、板式橡胶支座在安装和使用过程中,要避免与油脂类物质以及其他对橡胶有害的物质接触。

板式橡胶支座

]]>
2019-4-20 9:42:39 技术支持 建筑隔震支座
公路板式橡胶支座安装与施工特性与分类 http://www.coee.net/xinwen/58.htm 公路板式橡胶支座的安装与施工方法:

现浇梁安装桥梁普通板式橡胶支座比较方便,在施工程序如下:保持墩台垫石顶面清洁。如果支承垫石标高差距过大,可以用水泥砂浆进行调整。在支承垫石上按设计图标出中心,安装时橡胶支座的中心与支承垫石中心线要吻合,以确保支座就位准确。当同一片梁需两个或四个支座时,为方便找平,可以在支承垫石和支座之间铺一层水泥砂浆,让支座在桥梁体的压力下自动找平。在浇注梁体前,在支座上放置一块比支座平面稍大的支承钢 板,钢板上焊接锚固钢筋与梁体连接,并把支承钢板视作浇梁模板的 一部分进行浇注,按以上方法进行,可以使支座与梁底钢板及垫石顶面全部密贴。

预制梁公路板式橡胶支座的安装:安装好预制梁橡胶支座的关键在于保证梁底在垫石顶面的平行、平整,使其和支座上、下表面全部密贴,不得出现偏压、脱空和不均匀支承受力现象。施工程序如下:处理好支撑垫石,使支撑垫石标高一致。预制梁与支座接触的底面要保持水平和平整。当有蜂窝浆和倾斜度时,要预先用水泥砂浆捣实、整平。

公路板式橡胶支座有矩形和圆形,支座的橡胶材料以氯丁橡胶为主,也可采用天然橡胶和三元乙丙橡胶。其中氯丁橡胶支座适于在-25℃~60℃温度范围使用;天然橡胶支座适于在-35℃~60℃温度范围使用;三元乙丙橡胶支座适于在-40℃~60℃温度范围使用。

公路板式橡胶支座

公路板式橡胶支座竖向承载力在一般在70 kN~3600kN范围内,一般标准跨径20m以内的梁、板桥多采用此种支座。圆板橡胶支座多用于弯桥,以适应结构多向变形的需要。

四氟公路板式橡胶支座型号,GYZF4,滑板式橡胶支座,氟橡胶板,氟橡胶支座,滑动支座,四氟板式橡胶支座,四氟板式橡胶支座价格、四氟乙烯滑板式橡胶生产厂家。该种类型的橡胶支座有足够的竖向刚度以承受垂直荷载,且能将上部构造的压力可靠地传递给墩台;有良好的弹性以适应梁端的转动;有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移; 板式支座按形状划分:矩形板式、圆形、球冠圆板式、圆板坡形、等几种产品。

公路板式橡胶支座主要特点就是可以很好的将桥梁上部结构反力可靠地传递给墩台,还能适应梁端转动及通过橡胶支座的剪切变形来适应大梁由温差引起的伸缩变形。它与原用的钢支座相比有明显的优点,主要表现在其结构简单,用钢量少,建筑高度低,安装、更换方便,有较长的使用期限;能适应宽桥、曲线桥、斜桥等上部结构在各方面的变形。另外,当各种车辆通过桥梁时,橡胶支座能均匀分布水平力,吸收部分振动,从而延长桥梁寿命。

]]>
2019-4-20 9:37:00 新闻动态 建筑隔震支座
公路板式橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/57.htm 公路板式橡胶支座主要特点就是可以很好的将桥梁上部结构反力可靠地传递给墩台,还能适应梁端转动及通过橡胶支座的剪切变形来适应大梁由温差引起的伸缩变形。它与原用的钢支座相比有明显的优点,主要表现在其结构简单,用钢量少,建筑高度低,安装、更换方便,有较长的使用期限;能适应宽桥、曲线桥、斜桥等上部结构在各方面的变形。另外,当各种车辆通过桥梁时,橡胶支座能均匀分布水平力,吸收部分振动,从而延长桥梁寿命。

公路板式橡胶支座

公路板式橡胶支座

公路板式橡胶支座的安装与施工方法:

现浇梁安装桥梁普通板式橡胶支座比较方便,在施工程序如下:保持墩台垫石顶面清洁。如果支承垫石标高差距过大,可以用水泥砂浆进行调整。在支承垫石上按设计图标出中心,安装时橡胶支座的中心与支承垫石中心线要吻合,以确保支座就位准确。当同一片梁需两个或四个支座时,为方便找平,可以在支承垫石和支座之间铺一层水泥砂浆,让支座在桥梁体的压力下自动找平。在浇注梁体前,在支座上放置一块比支座平面稍大的支承钢 板,钢板上焊接锚固钢筋与梁体连接,并把支承钢板视作浇梁模板的 一部分进行浇注,按以上方法进行,可以使支座与梁底钢板及垫石顶面全部密贴。

预制梁橡胶支座的安装:安装好预制梁橡胶支座的关键在于保证梁底在垫石顶面的平行、平整,使其和支座上、下表面全部密贴,不得出现偏压、脱空和不均匀支承受力现象。施工程序如下:处理好支撑垫石,使支撑垫石标高一致。预制梁与支座接触的底面要保持水平和平整。当有蜂窝浆和倾斜度时,要预先用水泥砂浆捣实、整平。

]]>
2019-4-19 15:54:19 橡胶支座 建筑隔震支座
板式橡胶支座不应安装简单而被忽略,支承垫石需按工程要求设置好。 http://www.coee.net/jishu/56.htm 在桥梁工程施工中,板式橡胶支座施工与安装往往被施工单位认为施工比较简单而不予以重视,给桥梁的使用带来了隐患,其实板式橡胶支座处于桥梁上、下部构造连接点的重要位置,是将上部的车辆荷载和结构荷载传递到下部构造的重要构件,它的可靠程度直接影响桥梁结构的安全度和耐久性。因此除了确保橡胶支座的设计造型合理,及加工质量符合技术标准外,正确的施工与安装是橡胶支座应用成功与否的关键所在。

1、支承垫石的设置

为了保证工程安装质量以及安装、调整和更换支座的方便,无论是采用现浇梁法还是预制梁法施工,不管是采用什么规格型式的支座,都必须在墩台顶设置支撑垫石。

1.1、支承垫石的平面尺寸大小应能承受上部结构荷载为宜,一般长度与宽度应比橡胶支座大10CM左右。垫石的高度要大于6CM,使梁底与桥墩顶有足够的空间高度,以便安置千斤顶,更换支座。

1.2、支承垫石内应布置钢筋网,竖向钢筋与墩台内钢筋焊接在一起。浇筑垫石用的水泥标号应高于300号,支撑垫石要求表面平整但不光滑。

1.3、各支承垫石顶面标高应符合设计要求。特别是一片梁安装两个或四个支座时,各支承垫石平面要一致,以免发生偏压,初始剪切和受力不均匀而变形。

板式橡胶支座

2、普通板式橡胶支座的安装

2.1、现浇梁安装橡胶支座比较方便。施工程序如下

2.1.1、保持墩台垫石顶面清洁。如果支承垫石标高差距过大,可以用水泥砂浆进行调整。

2.1.2、在支承垫石上按设计图标出中心,安装时橡胶支座的中心与支承垫石中心线要吻合,以确保支座就位准确。

2.1.3、当同一片梁需两个或四个支座时,为方便找平,可以在支承垫石和支座之间铺一层水泥砂浆,让支座在桥梁体的压力下自动找平。

2.1.4、在浇注梁体前,在支座上放置一块比支座平面稍大的支承钢板,钢板上焊接锚固钢筋与梁体连接,并把支承钢板视作浇梁模板的一部分进行浇注,按以上方法进行,可以使支座与梁底钢板及垫石顶面全部密贴。

2.2、预制梁板式橡胶支座的安装:

安装好预制梁板式橡胶支座的关键在于保证梁底在垫石顶面的平行、平整,使其和支座上、下表面全部密贴,不得出现偏压、脱空和不均匀支承受力现象。

]]>
2019-4-19 15:49:14 技术支持 建筑隔震支座
各标段桥梁橡胶支座进入工地现场加强产品质量控制管理办法 http://www.coee.net/wenti/55.htm 近期各标段桥梁工程相继进入架桥施工阶段,各标段桥梁橡胶支座已分别进场,为了对桥梁橡胶支座质量加强控制,具体办法如下:

一、产品要求:

对于板式桥梁橡胶支座生产厂的商标应在模具内侧面刻出,以使每块支座留有永久性标记。支座的包装要应根据分类、规格分别包装。包装应牢固可靠,包装外面应注明产品名称、规格、制造日期。包装内应附有产品合格证。

桥梁橡胶支座

二、储存方式:

1、储存桥梁橡胶支座的库房应干燥通风,支座应堆放整齐,保持清洁,严禁与酸、碱、油类、有机溶剂等相接触,并应距热源lm 以上,且不能与地面直接接触。

2、桥梁橡胶支座储存期不宜超过一年。如储存期较长,则在使用时应进行有关检验,其力学性能应符合本标准的有关规定和要求。板式橡胶支座的运输支座在运输中,应避免阳光直接曝晒、雨淋,并应保持清洁,不应与影响橡胶质量的物质相接触。

三、检测频率及方法:

1.针对桥梁橡胶支座每批进厂检验一次,每检验批代表数量不超过200个,每批逐个进行外观检查,再从检查合格的样品中取至少3个进行物理性能检验。

2.针对球形、盆式支座针对板式支座每批进厂检验一次,每检验批代表数量不超过20个,每批逐个进行外观检查,再从检查合格的样品中取至少2个进行物理性能检验。

3.针对个别型号规格少于5个以下,数量较少如与其它标段型号厂家一致可共同送检,如不一致必须每个型号均要送检试验,送检时必须通知总监办、中心试验室共同见证取样并送至有资质的甲级检测单位进行检测。

]]>
2019-4-19 15:31:03 常见问题 建筑隔震支座
高阻尼橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/54.htm 高阻尼橡胶支座在结构表面贴一层阻尼橡胶。当结构振动时,橡胶分子链之间的粘性内摩擦消耗部分振动能,减小了振动;约束阻尼处理是在结构表面贴一层阻尼橡胶,外面再贴一层约束板,当结构振动时,阻尼材料受剪切作用,一部分振动能转化为热能而起减震作用。高阻尼隔震橡胶支座即采用的粘弹性高阻尼橡胶材料,通过橡胶本身所具有的粘弹性对结构振动进行约束阻尼处理,吸收能量减小地震作用力;该橡胶材料又有较大的延性,能在地震时延长结构自振周期,避开地震尖峰荷载的影响。

高阻尼橡胶支座产品特点:

1.竖向承载力、水平恢复力、阻尼(吸能)三位一体;

2.支座滞回特点(载荷-变形曲线)饱满、耗能显着;

3.橡胶配方改进、等效阻尼比可达12以上;

4.维修管理成本低(无需其他阻尼装置);

5.大震后残余变形极小,无需更换;

高阻尼橡胶支座高阻尼橡胶支座

6.高阻尼支座表面覆盖有橡胶保护层,保护内部橡胶不受臭氧、紫外线影响,具有更好的耐老化性,50年等效阻尼比降低不到2;

7.高阻尼橡胶支座的温度依存性较低,广泛用于不同气候地区;

8.HDR高阻尼橡胶与天然橡胶一样拥有比较优越的蠕变性能;

9.环保无污染。

高阻尼橡胶支座性能稳定、有较强的耗能性及延性,高阻尼橡胶支座有较高当量的粘滞阻尼,即有更高的耗能性,减震隔震效果显著,能有效地控制隔震结构的地震反应。由于将功能集成在一起,体积比铅芯支座小,可以节省使用空间,施工也比较方便,价格也较铅芯夹层橡胶支座便宜。

]]>
2019-4-19 15:26:13 橡胶支座 建筑隔震支座
拉压橡胶支座 http://www.coee.net/jianzhu/53.htm 拉压橡胶支座结构及工作原理:

主要包括滑动板、不锈钢板、耐磨板、底盆、侧向耐磨条、密封铜环、橡胶垫、活塞、抗拉拔螺钉、转动块等零部件。不锈钢板与耐磨板、不锈钢条与侧向耐磨条组成滑动副,满足位移要求; 橡胶垫变形、转动块转动副满足转角要求; 抗拉拔螺钉及挡板将支座上下部分连接起来,进一步将桥墩与梁体连接,实现抗拉拔功能。

拉压橡胶支座的安装步骤:

1、支座下面应设置支承垫石,支承垫石混凝土强度等级不宜低于C40。垫石高度应考虑 支座安装、养护和更换的方便。支承垫石及墩顶混凝土应该按JTG D62- 2004的局部承压部件要求配置相应的钢筋网。墩台顶面需按锚固套筒规格、数量预留栓孔。预留栓孔的直径和深度大于套 筒直径和长度 50mm~60mm, 中心偏差不应超过10mm。

2、支座运输到现场后,应该开箱检查支座各部分零件及装箱单,检查合格后再放入包装箱,安装时再开箱。

拉压橡胶支座拉压橡胶支座

3、活动支座在开箱后应该注意对聚四氟乙烯板和不锈钢冷轧钢板的保护,防止划伤或者有赃物附 着在乙烯板和冷轧钢板的表面,并且检查 5201-2 硅脂是否注满。

4、拉压橡胶支座安装时,支承垫石顶面应该凿毛,并用清水冲去垫石上面的杂物, 待垫石表面干燥后,在 锚固螺栓孔位置以外的支承垫石顶 面涂满 环氧砂浆调平层,支座就位后、对中并调整水平后,用 垫块将支座垫起,用环氧砂 浆或强度等级较高的砂浆灌注套 筒周围 空隙及支座底板四周未填满环氧砂浆的位置,并且将 砂浆捣实,完工后应该将支座底 板以外溢出的砂浆清理干净, 砂浆硬 化后再拆去支座垫块。

5、有纵坡的桥梁,在支座顶板长度范围内的桥梁梁底,设计时应该将该部位梁底用预埋钢板调直 水平,支座顶板范围内的混凝土应该按JTG D62-2004进行局部承压计算并配置相应的钢筋网。活动支座安装时应该考虑温度的变化。

6、双向和单项活 动支座安装时,要特别注意 检查聚四 氟乙烯板,聚四氟乙烯板的主要滑移方向应与桥梁顺桥向相一致。

7、拉压橡胶支座中心线应该与主梁中心线重合或平行,单向活动支座安装时 ,顶板导 向块和中 间钢板的导 向滑调应该保持平行,交叉角度不大于5‘。

8、在桥梁实行体系转换要切割临时锚固安装时,要采取隔热措施,这样可以避免损坏橡胶板和聚四氟乙烯板。

]]>
2019-4-19 15:07:28 建筑支座 建筑隔震支座
公路盆式橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/52.htm 公路盆式橡胶支座由顶板、不锈钢滑板、聚四氟乙滑板、中间钢板、橡胶板、密封圈、底盆、支座锚栓等组成。公路桥梁盆式橡胶支座具有结构合理,承载能力大,变形量小,水平位移量大,转动灵活等特点。

公路盆式橡胶支座使用性能分类:

 1 、双向活动支座(多向活动支座):具有竖向承载、竖向转动和多向滑移性能,代号为SX 。

2、单向活动支座:具有竖向承载、竖向转动和单一万向滑移性能,代号为DX 。

3 、固定支座:具有竖向承载和竖向转动性能,代号为GD 。

公路盆式橡胶支座适用温度范围分类:

 1、常温型支座:适用于一25 ℃ 一+60 ℃ 使用。

 2 、耐寒型支座:适用于一40 ℃ 一十60 ℃ 使用,代号为F。

公路盆式橡胶支座

公路盆式橡胶支座

公路盆式橡胶支座的工作原理是利用半封闭钢制盆腔内的弹性橡胶块,在三向受力状态下具有流体的性质,来实现上部结构的转动;同时依靠中间钢板上的聚四氟乙烯板与上座板上的不锈钢板之间的低磨擦系数来实现上部结构的水平位移。从实验的数据来看,橡胶处于三向约束状态时的抗压弹性模量为5*104kg/cm2,比无侧向约束的抗压弹性模量增大近20倍,因而支座承载能力大大提高,解决了普通橡胶支座承载能力的局限。所以,盆式橡胶支座是能满足大的支承反力,大的水平位移,大的转角要求的新型产品。

]]>
2019-4-19 14:58:38 橡胶支座 建筑隔震支座
KZ抗震盆式橡胶支座 http://www.coee.net/jianzhu/51.htm KZ抗震盆式橡胶支座的抗震方法:一种是刚性抗震法、另一种是柔性减震法两种抗震方法,刚性抗震需增大结构(包括基础结构和抗震支座结构)尺寸。柔性减震的特点是:减震性能好而刚度较小,在较大地震波的情况下有被破坏的可能。宝力公司生产的GPZ(KZ)桥梁支座采取了刚、柔结合等有效抗震措施,增大了支座整体的耗能能力,改善了支座的抗震性能,地震发生时可提高桥梁的抗震性能,限制了桥梁上下部构件的相对位移,减小了地震力的放大系数,降低了地震造成的巨大的损失。

KZ抗震盆式橡胶支座在竖向设计载荷下,支座压缩变形量不大于支座总高度的2%,盆环上口径向变形不大于盆环口咱径的0.5‰。支座分为GD固定支座、DX单向活动支座、SX双向活动支座,活动支座的位移量分为三档;要求特殊位移量时可具体设计。

KZ抗震盆式橡胶支座KZ抗震盆式橡胶支座

1、水平承载力:固定支座各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力可承受支座设计承载力的20%。

2、摩擦系数:单向活动抗震支座,在硅脂润滑下,常温型支座(- 25℃ ~+60℃ )设计摩擦系数最小取值μ=0.03,耐寒型支座(- 40℃ ~+60℃ )设计摩擦系数最小取值μ=0.06。

3、转角:本系列的支座转动角度为0.02rad。5、位移单向活动抗震支座位移量,横桥向为± 3mm。

4、加5201硅脂后,常温时活动支座设计摩擦系数为0.03,寒冷时活动支座设计摩擦系数为0.06。

5、内部采用黄铜密封圈,比低合金钢圈更耐磨,密封性能更好。7、 采用套筒加螺栓的锚固方式,更易安装和维修。

KZ抗震盆式橡胶支座的安装:

1、抗震支座支承垫石,长度和宽度都比支座下钢板大250mm以上。高度大于65mm,保证从梁体到墩台顶面有足够的空间来安放千斤顶。

2、支座验收是按中华人民共和国交通部行业标准要求进行验收。各部件如不锈钢滑板、橡胶、聚四氟乙烯板等必须符合标准要求。

3、配合公差应符合标准和设计图纸要求,注意四氟板与中间钢板凹槽、密封圈与盆环及橡胶板与钢盆之间的配合公差,对不锈钢滑板和聚四氟板的质量进行检查,对配件如地脚螺栓、底柱、垫圈等进行验收。


]]>
2019-4-19 14:38:57 建筑支座 建筑隔震支座
QZ球型橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/50.htm QZ球型橡胶支座采取了刚、柔结合等有效抗震措施,增大了支座的耗能能力,极大的改善了支座的抗震性能,因此地震发生时可提高桥梁的抗震能力,最大限度的限制了桥梁上下部结构之间的相对位移,减小了地震力的放大系数。非地震时等同一般盆式橡胶支座使用。

1、QZ球型橡胶支座具有传力可靠,转动灵活的特点,它不但具备盆式橡胶支座载能力大,容许支座位移大等特点,而且能更好地适应支座大转角的需要。支座是通过支座的球面传力,不出现力的缩颈现象,因此作用在混凝土上的反力比较均匀。

2、QZ球型橡胶支座通过球面聚四氟乙烯板的滑动来实现支座的转动过程,转动力矩小,而且转动力矩只与支座球面半径及聚四氟乙烯板的摩擦系数有关,与支座转角大小无关,特别适用于大转角的要求,设计转角可达0.05rad.球型支座各向转动性能一致,适用于宽桥、曲线桥。

3、QZ球型橡胶支座不用橡胶承压,不存在橡胶老化对支座转动性能的影响,特别适用于低温地区。

QZ球型橡胶支座

QZ球型橡胶支座

QZ球型橡胶支座施工工艺及操作要点: 

(1)支座在安装前方可开箱,并检查支座各部件及装箱清单。支座安装前不得随意拆缷支座。

(2)先在预埋件顶板上画一“十”字格,然后在成品支座顶板及底板也分别画一“十”字格,作为支座安装的基线。  

(3)支座安装前必须将上盖与下底座的连接件安装好。待支座安装就位完成后拆除临时连接件,使支座能自由转动。

(4)当支座吊装到位后,用仪器量测支座安装的位置,微调使之到设计坐标位置,保证支座中心线与上、下结构安装线相重合。上、下部结构与支座连接的连接板应平整,并应刨平,除锈等级应达到Sa2.5等级。连接板与预埋板应平行,四角和中心相对误差小于0.1﹪,且应小于1.5mm。标高绝对误差小于3mm。安装误差须严格控制,否则产生难以预料的巨大安装应力。

(5)为消除温度应力对上部钢结构的影响,支座安装后先不与预埋板进行完全焊接,待所有结构安装完成后再进行最终焊接。

(6)钢结构整体安装完成,卸载前将上下连接板拆除。

]]>
2019-4-19 11:41:51 橡胶支座 建筑隔震支座
GJZF4板式橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/49.htm GJZF4板式橡胶支座就是在普通板式橡胶支座的表面粘复一层1.5mm-3mm厚的聚四氟乙烯板,就能制作成橡胶支座。除了具有GYZ系列橡胶支座的所有功能外,本系列支座与梁底不锈钢板之间摩擦系数低,使上部构造的水平位移,不受支座本身剪切变形量的限制,能满足一些桥梁的大位移量需要。该板式橡胶支座除具有球冠橡胶支座的功能外,还特别适用大位移量的桥梁。不仅技术先进、性能优良,还具有构造简单、价格低廉、无需养护、易于更换、建筑高度低等特点。因此在桥梁界颇受欢迎,被广泛使用。

GJZF4板式橡胶支座

GJZF4板式橡胶支座

由于GJZF4板式橡胶支座采用了聚四氟乙烯滑板使梁底不锈钢板之间的摩擦系数变得很低,可以使桥梁上部构造的水平位移,不受桥梁支座本身剪切变形量的限制,能满足一些桥梁的大位移量需要。该产品除具有球冠支座的功能外,还特别适用大位移量的桥梁。

GJZF4板式橡胶支座的适用范围

1、普通板式橡胶支座适用于跨度小于30m、位移量较小的桥梁。不同的平面形状适用于不同的桥跨结构;正交桥梁用矩形支座;曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形支座。

2、四氟板式橡胶支座适用于大跨度、多跨连续、简支梁连续板等结构的大位移量桥梁。它还可用作连续顶推及T型梁横移中的滑块。矩形、圆形四氟板式橡胶支座应用分别与矩形、圆形普通板式橡胶支座相同。

]]>
2019-4-19 11:31:26 橡胶支座 建筑隔震支座
F4滑板式橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/48.htm F4滑板式橡胶支座(聚四氟乙烯滑板式橡胶支座)是板式橡胶支座的一种特殊形式,它是在普通板式橡胶支座的表面粘贴一层聚四氟乙烯板,在主梁支点底面设置一块有一定光洁度的不锈钢板,通过聚四氟乙烯板与不锈钢板之间的相对滑动来适应桥梁的伸缩变形,主要作为活动支座使用,也可以在桥梁顶推法施工中作为滑块使用。

F4滑板式橡胶支座规格:

短边尺寸为:100mm,长边为150mm,厚度23mm,表示为:GJZF4 100 x 150 x 23(CR)四氟板式支座

GJZF4 100*150*23、GJZF4 100*150*30、GJZF4 100*200*23、GJZF4 100*200*30

GJZF4 150*150*23、GJZF4 150*150*30、GJZF4 250*300*433、GJZF4 300*300*37

GYZF4 150*23、GYZF4 150*30、GYZF4 200*37、GYZF4 200*58

GYZF4 250*53、GYZF4 300*54、GYZF4 400*56、GYZF4 800*128

F4滑板式橡胶支座F4滑板式橡胶支座






F4滑板式橡胶支座订购流程:客户电话询价——确认订货——客户支付定金——厂家下单生产——发货——客户验货——支付尾款——合作成功

近年来,F4滑板式橡胶支座以其结构简单、造价低廉、施工方便、性能可靠、养护工作量少等优点而成为最主要的桥梁支座形式。

F4滑板式橡胶支座定期进行检查和养护:

1、检查支座地脚螺栓有无剪断,支座位移是否正常。

2、检查支座转动状况,是否发生异常转角。

3、检查聚四氟乙烯滑板磨损状况。

4、清除GYZF4滑板式橡胶支座周围的杂物及灰尘,并用棉纱擦净不锈钢表面的灰尘。

5、将支座地脚螺母卸下,清洗上油,再安装好,以免螺母锈死。

6、定期对支座进行油漆防护处理(不锈钢滑动面除外)。

]]>
2019-4-19 11:19:05 橡胶支座 建筑隔震支座
四氟板式橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/47.htm 四氟板式橡胶支座在板式支座表面粘复一层1.5mm-3mm厚的聚四氟乙烯板,它除了竖向钢度与弹性变形,能承受垂直荷载及适应梁端转动外,因聚四氟乙烯板的低摩擦系数,可使梁端在四氟板表面自由滑动,水平位移不受限制,特别适宜中、小荷载,大位移量的桥梁使用。

四氟板式橡胶支座性能:

有足够的竖向刚度以承受垂直荷载,有良好的弹性,以适应梁端的转动;又有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移。

四氟板式橡胶支座特点:

本产品在桥梁建筑、水电工程、房屋抗震设施上已广泛应用,与原用的钢支座相比,有构造简单,安装方便,节约钢材,价格低廉,养护简便,易于更换等优点,且本品建筑高度低,对桥梁设计与降低造价有益;有良好的隔震作用,可减少活载与地震力对建筑物的冲击作用。

四氟板式橡胶支座

四氟板式橡胶支座

四氟板式橡胶支座选用方法:

1、查看安装施工图纸,主要注意四氟板式橡胶支座的规格型号、高度、承载力等主要技术参数。四氟滑板橡胶支座还要注意预埋钢板的尺寸和安装位置及方向; b:选用板式橡胶支座时,支座的最大承载力应与桥梁支点反力相吻合,其容许偏差范围宜为±10%;

2、对于弯、坡、斜、宽桥梁,宜选用圆形板式橡胶支座。公路桥梁工程不许使用带球冠或坡形的橡胶支座;

3、当桥梁纵坡坡度不大于1%时,四氟板式橡胶支座可直接设置于墩台上,但应考虑纵坡影响所需要的厚度。当纵坡坡度大于1%时,应采用预埋钢板(加楔形钢板)、混凝土垫块(带坡度的垫石)或其他措施将梁底调平,保证支座平置。板式橡胶支座应按JTG D62的有关规定验算并在验算满足规定要求后方可使用;

4、GJZF4、GYZF4型四氟板式橡胶支座应水平安装。并应设置上下钢板,四氟滑板与不锈钢板间应该涂放5201-2硅脂润滑油,安装后一定要设置防尘罩;支座的四氟滑板不得设置在支座底面,与四氟滑板接触的不锈钢板也不能设置在桥梁墩、台垫石上。

]]>
2019-4-19 10:29:59 橡胶支座 建筑隔震支座
公路桥梁板式橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/46.htm 公路桥梁板式橡胶支座性能与特点:

板式橡胶支座(GJZ、GYZ系列)由多层橡胶与薄钢板镶嵌、粘合、硫化而成。该产品有足够的竖向刚度以承受垂直荷载,且能将上部构造的压力可靠地传递给墩台;有良好的弹性以适应梁端的转动;有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移;具有构造简单、安装方便、节省钢材、价格低廉、养护简便、易于更换等特点。本品有良好的防震作用,可减少动载对桥跨结构与墩台的冲击作用。

公路桥梁板式橡胶支座主要功能是将桥梁上部结构反力可靠地传递给墩台,还能适应梁端转动及通过橡胶支座的剪切变形来适应大梁由温差引起的伸缩变形。它与原用的钢支座相比有明显的优点,主要表现在其结构简单,用钢量少,建筑高度低,安装、更换方便,有较长的使用期限;能适应宽桥、曲线桥、斜桥等上部结构在各方面的变形。另外,当各种车辆通过桥梁时,橡胶支座能均匀分布水平力,吸收部分振动,从而延长桥梁寿命。

公路桥梁板式橡胶支座

公路桥梁板式橡胶支座

根据公路桥梁板式橡胶支座的结构型式分类如下:普通板式橡胶支座、矩形普 通板式橡胶支座(GJZ系列)、圆形普通板式橡胶支座(GYZ系列)、板式橡胶支座圆形四氟板式橡胶支座(GYZF4系列、 球冠圆板式橡胶支座(TCYB系列) ) 聚四氟乙烯板式橡胶支座、矩形四氟板式橡胶支座(GJZF4系列) 、球冠四氟板式橡胶支座(TCYBF4系列) 由于板式支座本身具有足够的竖向刚度,可以满足较大垂直荷载,并具有良好的弹性以适应梁端的转动。还具有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移;可以产生很好的防震作用,能减轻动载对上部构造与墩台的冲击作用。由于板式橡胶支座具有水平剪切的各向同性,能良好传递上部构造多的变形。在弯、斜桥的使用中优点突出。该产品除具有普通支座的功能外,还具有在梁端作用力作用时通过球形表面橡胶层调整受力中心的位置,逐渐将力扩散到圆板式橡胶支座的钢板和橡胶层,使支座受力均匀,尤其适用于斜交桥,立交桥等坡度桥的场所。


]]>
2019-4-19 10:18:26 橡胶支座 建筑隔震支座
公路桥梁盆式橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/45.htm 公路桥梁盆式橡胶支座的结构原理是安置于密封钢盆中的橡胶块,在三向受力的情况下,而产生的反力,承受桥梁的垂直荷载,同时,利用橡胶的弹性,满足梁端的转动,通过焊接在上座板上的不锈钢板与聚四氟乙烯的自由滑移,完成桥梁上部构造的水平位移。

公路桥梁盆式橡胶支座问题及原因分析:

钢件裂纹及变形:是指盆式橡胶支座的钢件中出现肉眼可见的裂纹,以及支座钢板在荷载作用下发生翘曲。

公路桥梁盆式橡胶支座缺陷类型包括钢件裂纹和变形、钢件脱焊、锈蚀、聚四氟乙烯滑板磨损、支座位移超限、支座转角超限和锚栓剪断等。盆式支座出现的问题主要是施工单位不熟悉安装方法、纵横限位概念模糊或施工管理不到位导致。

超限:支座位移超限是由于设计及安装不当造成支座聚四氟乙烯板滑出不锈钢板板面范围。支座转角超现实由于设计及安装不当造成支座转角超过相应荷载作用下最大的预期设计转角。支座转角应由盆式橡胶支座顶底板之间的最大和最小间隙求出。

磨损:聚四氟乙烯板磨损指盆式橡胶支座中由于聚四乙烯和不锈板和不锈钢滑板之间平面滑动所产生的磨损。磨损程度用测量聚乙烯办的外露高度来表示。

公路桥梁盆式橡胶支座

公路桥梁盆式橡胶支座

公路桥梁盆式橡胶支座非正常约束:这与支座本身质量无关,主要是施工过程处理不当造成。

公路桥梁盆式橡胶支座检测标准:

GB 527-83 硫化橡胶物理试验方法的一般要求

GB/T 528-92 硫化橡胶和热塑橡胶拉伸性能的测定

GB/T 1591-92 低合金结构钢

GB 1033-86 塑料密度和相对密度试验

GB/T 1039-92 塑料力学性能试验方法总则

GB/T 1040-92 塑料拉伸性能试验方法

GB/T 1184-96 形状和位置公差未注公差的规定

GB/T 1682-94 硫化橡胶低温脆性的测定——单试样法

GB/T 1804-92 一般公差线性尺寸的未注公差

EN1337-5,Annex A 内密封圈

ASTM A240-316L 不锈钢冷轧钢板

GB 3512-83 橡胶热空气老化试验方法

GB 6031-85 硫化橡胶国际硬度的测定(30-85IRHD常规试验法)

GB 7759-87 硫化橡胶在常温和高温下恒定形变压缩永久变形的测定GB 7762-87 硫化橡胶耐臭氧老化试验静态拉伸试验方法

]]>
2019-4-19 10:05:05 橡胶支座 建筑隔震支座
客运专线桥梁盆式橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/44.htm 客运专线桥梁盆式橡胶支座的安装步骤

1、盆式支座下面应设置支承垫石, 支承垫石混凝土强度等级不宜低于 C40。垫石高度应考虑支座安装、养护和更换的方便。支承垫石及墩顶混凝土应该按JTG D62-2004的局部承压部件要求配置相应的钢筋网。墩台顶面需按锚固套筒规格、数量预留栓孔。预留栓孔的直径和深度大于套筒直径和长度 50mm~60mm,中心偏差不应超过10mm 。

2、支座运输到现场后,应该开箱检查支座各部分零件及装箱单,检查合格后再放入包装箱,安装时再开箱。

3、活动支座在开箱后应该注意对聚四氟乙烯板和不锈钢冷轧钢板的保护,防止划伤或者有赃物附着在乙烯板和冷轧钢板的表面,并且检查 5201-2硅脂是否注满。

4、客运专线桥梁盆式橡胶支座安装时,支承垫石顶面应该凿毛,并用清水冲去垫石上面的杂物,待垫石表面干燥后,在锚固螺栓孔位置以外的支承垫石顶面涂满环氧砂浆调平层,支座就位后、对中并调整水平后,用垫块将支座垫起,用环氧砂浆或强度等级较高的砂浆灌注套筒周围空隙及支座底板四周未填满环氧砂浆的位置,并且将砂浆捣实,完工后应该将支座底板以外溢出的砂浆清理干净,砂浆硬化后再拆去支座垫块。

5、有纵坡的桥梁,在支座顶板长度范围内的桥梁梁底,设计时应该将该部位梁底用预埋钢板调直水平, 支座顶板范围内的混凝土应该按 JTG D62-2004进行局部承压计算并配置相应的钢筋网。活动支座安装时应该考虑温度的变化。

6、双向和单项活动支座安装时,要特别注意检查聚四氟乙烯板,聚四氟乙烯板的主要滑移方向应与桥梁顺桥向相一致。

7、客运专线桥梁盆式橡胶支座中心线应该与主梁中心线重合或平行,单向活动支座安装时,顶板导向块和中间钢板的导向滑调应该保持平行,交叉角度不大于5度。

8、在桥梁实行体系转换要切割临时锚固安装时,要采取隔热措施,这样可以避免损坏橡胶板和聚四氟乙烯板。

客运专线桥梁盆式橡胶支座

客运专线桥梁盆式橡胶支座

]]>
2019-4-19 9:52:59 橡胶支座 建筑隔震支座
GPZ盆式橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/43.htm GPZ盆式橡胶支座由顶板、不锈钢滑板、聚四氟乙滑板、中间钢板、橡胶板、密封圈、底盆、支座锚栓等组成,产品执行交通部JT391-1999标准,广泛应用于公路、铁路、市政和水利工程及其它类似结构中。本系列产品具有结构合理,承载能力大,变形量小,水平位移量大,转动灵活等特点。

GPZ 盆式橡胶支座使用性能分类:

a 、双向活动支座(多向活动支座):具有竖向承载、竖向转动和多向滑移性能,代号为SX 。

b、单向活动支座:具有竖向承载、竖向转动和单一万向滑移性能,代号为DX 。

c 、固定支座:具有竖向承载和竖向转动性能,代号为GD 。

GPZ盆式橡胶支座适用温度范围分类:

a 、常温型支座:

适用于一25 ℃一+60 ℃使用。

b 、耐寒型支座:

适用于一40 ℃一十60 ℃使用,代号为F。

GPZ盆式橡胶支座

GPZ盆式橡胶支座

GPZ 盆式橡胶支座型基本结构形式

双向(多向)活动支座和单向活动支座由上座板(包括顶板和不锈钢滑板)、聚四氟乙烯滑板、中间钢板、密封圈、橡胶板、底盆、地脚螺栓和防尘罩等组成。单向活动支座沿活动方向还设有导向挡块。固定支座由上座板、密封圈、橡胶板、底盆、地脚螺栓和防尘罩等组成。减震型支座还应有消能和阻尼件。

GPZ盆式橡胶支座是在固定盆式橡胶支座的内部设有一个摩擦系数大0.2的不锈钢滑动面,顺桥向两端装有减震橡胶条。正常使用时起固定支座的作用,发生地震后,滑动面产生滑动挤压减震橡胶条,释放部分地震能量,随着水平力的加大,减震橡胶条下的钢挡板屈服,支座卸载,由梁体和墩顶间的抗震食桦承受地震水平力,从而减弱了地震引起的动力和冲击效应,降低了振动频率,使桥梁结构免遭地震引起的破坏。它的优点是承载能力高,容许位移量大,对地震输入频率不敏感。

]]>
2019-4-19 9:43:01 橡胶支座 建筑隔震支座
桥梁隔震支座 http://www.coee.net/gezhen/42.htm 桥梁隔震支座是钢构件与橡胶组合而成的新型桥梁支座。具有承载能力大、水平位移量大、转动灵活等特点,适用于支座承载力为1000KN以上的大跨径桥梁,也适用于城市、林区、矿区的桥梁。桥梁隔震支座可分为单向支座、多向支座和固定支座。桥梁隔震支座构造简单、结构紧凑、滑动摩擦系数小、转动灵活,与一般铸钢辊轴支座相比,具有重量轻、建筑高度低、加工制造方便、节省钢材、降低造价等优点;与板式橡胶支座相比,具有承载能力大,容许支座位移量大,转动灵活等优点,因此盆式橡胶支座特别适宜在大跨度桥梁上使用。目前国内生产的桥梁隔震支座主要有以下规格系列:TPZ型、GPZ型、QPZ型等。

桥梁隔震支座设计必须考虑支座的振动周期和频率。考虑支座的振动周期是为了满足桥梁的减振和抗震的性能要求。支座的振动周期与桥型、跨度、宽度、材料性质、截而尺寸、支座布置和数量等因素有关。抗震性能与地震和台风有直接关系其振动周期长频率低,位移九按抗震设计时,对支座通常采用增大阻尼来解决大位移问题减振性能与车载量、车流密度、车速度、刹车力等有直接关系其振动周期短振动频率相对高减振设计时可直接采用橡胶隔层来解决小位移问题。在支座设计中,两种因素均应考虑一般以抗震性能控制设计。

桥梁隔震支座

桥梁隔震支座

桥梁隔震支座按承受的竖向荷载大小共分为30级,即1000,1500,2000,2500,3000,3500,4000,4500,5000,6000,7000,8000,9000,10000,12500,15000,17500,20000,22500,25000,27500,30000,32500,35000,37500,40000,45000,50000,55000,60000 kN。支座转角设计和双向活动摩擦摆支座、单向活动摩擦摆支座的位移设计应符合GB/T 17955的规定。 支座减隔震转角(α)应不小于竖向转角(α1)和支座减隔震位移值时产生转角(α2)中的较大值。支座减隔震位移量分为四级:±100 mm、±200 mm、±300 mm、±400 mm。

桥梁隔震支座性能支座适用的温度范围、支座减震球摆上部的设计转动力矩应符合GB/T 17955的规定。在竖向设计荷载作用下,1000kN~25000kN支座竖向压缩变形不应大于4mm,27500kN~60000kN支座竖向压缩变形不应大于6mm。在1.5倍竖向设计荷载作用下,支座无损伤。竖向设计荷载作用下,上座板的不锈钢板与平面滑板、球冠衬板的镀铬面或包覆不锈钢板与球面滑板间的摩擦系数应符合GB/T 17955的规定。支座设计减隔震起始力为支座竖向承载力的10%,其误差不超过起始力的±10%。当有特殊需要时,可按实际工程需要进行调整。支座等效刚度、阻尼比等支座减隔震性能技术参数的计算方法参见附录A。等效刚度允许误差±15%,阻尼比允许误差±10%。桥梁隔震支座应设有限制非地震状态下减震球摆移动或摆动的装置,该装置设计应便于地震发生后进行修复或更换。

]]>
2019-4-19 9:28:50 隔震支座 建筑隔震支座
球铰支座 http://www.coee.net/jianzhu/41.htm 球铰支座压力节点设计:

1、球铰支座节点必须具有足够的强度,在荷载作用下应不先于杆件和其他节点而破坏,也不得产生不可忽略的变形。支座节点构造形式应传力可靠、连接简单,并符合计算假定。

2、球铰支座节点根据结构的形式及支座节点主要特点可分别选用压力支座节点、拉力支座节点、可滑移、转动的弹性支座节点及兼受轴力、弯矩与剪力的刚性支座节点。

球铰支座节点可按下列构造形式选用:

1)平板拉力支座,适用于较小跨度的网架结构。

2)单面弧形拉力支座节点,适用于要求沿单方向转动的中小跨度网格结构。

球铰支座

球铰支座

3、球铰支座节点竖向支承底板的设计与构造应满足下列要求

1)支座节点竖向中心线应与支座竖向反力作用线一致,并与支座节点连接的杆件中心线汇交于支座节点中。

2)支座球节点底部至支座底板间的距离宜尽量减小,其构造高度可根据支座球节点球径大小取100 ~250m,防止斜杆与支座边缘相碰(图9)。

3)球铰支座节点竖板厚度应保证其自由边不发生侧向屈曲,不宜小于10mm。对于拉力支座节点,支座节点竖板的最小截面积及相关连接焊缝必须满足强度要求。

4)支座节点底板的净面积应满足支承结构材料的局部受压要求,其厚度应满足底板在支座竖向反力作用下的抗弯要求,不宜小于12mm。

5)支座节点板的孔径比锚栓直径系列大1~2个级别(4~6mm),并考虑适应支座节点水平变位要求。

6)支座节点锚栓按构造要求设臵时,其直径可取20~25mm,数量取2~4个。对于拉力锚栓其直径应经计算确定,锚固长度不小于35倍锚栓直径,并设臵双螺母。

7)支座节点中当水平剪力与竖向压力之比小于0.4时,可将支座垫板与支座板直接焊接或直接将支座底板用锚栓固定于混凝土构件顶面,否则应设抗键承受支座的水平剪力。

8)弧形支座板的材料宜用铸钢,弧形支座板也可用厚钢板加工而成。板式橡支座垫板可采用多层橡胶层与薄板相间粘合成的橡胶垫板,其材料性能及计算构造要求可按规程确定。

9)球铰支座节点也可以增设与埋头螺栓相连的过渡钢板,并使之与支座底板相连。

]]>
2019-4-19 9:18:31 建筑支座 建筑隔震支座
建筑盆式橡胶支座 http://www.coee.net/jianzhu/40.htm 建筑盆式橡胶支座水平位移量大、转动灵活等特点,且重量轻,结构紧凑,构造简单,建筑高度低,加工制造方便,节省钢材,降低造价等优点,是适宜于大垮桥梁使用的较理想的支座。支座承载力为31个级别,承载力0.8MN-60MN,能满足大型桥梁建造的需要。

建筑盆式橡胶支座变形机制:

1、使用底盆上的橡胶块三的限制,获得较大的容量;

2、使用中间衬聚四氟乙烯板和顶板不锈钢板低摩擦系数较大的水平位移;

3、使用锅三力弹性橡胶块均匀压缩大角度。

建筑盆式橡胶支座

建筑盆式橡胶支座

建筑盆式橡胶支座安装步骤

1、盆式支座下面应设置支承垫石,支承垫石混凝土强度等级不宜低于C40。垫石高度应考虑 支座安装、养护和更换的方便。支承垫石及墩顶混凝土应该按JTG D62-2004的局部承压部件要求配置相应的钢筋网。墩台顶面需按锚固套筒规格、数量预留栓孔。预留栓孔的直径和深度大于套筒直径和长度50mm~60mm,中心偏差不应超过10mm。

2、支座运输到现场后,应该开箱检查支座各部分零件及装箱单,检查合格后再放入包装箱,安装时再开箱。

3、活动支座在开箱后应该注意对聚四氟乙烯板和不锈钢冷轧钢板的保护,防止划伤或者有赃物附着在乙烯板和冷轧钢板的表面,并且检查5201-2硅脂是否注满。

4、支座安装时,支承垫石顶面应该凿毛,并用清水冲去垫石上面的杂物,待垫石表面干燥后,在锚固螺栓孔位置以外的支承垫石顶面涂满环氧砂浆调平层,支座就位后、对中并调整水平后,用垫块将支座垫起,用环氧砂浆或强度等级较高的砂浆灌注套筒周围空隙及支座底板四周未填满环氧砂浆的位置,并且将砂浆捣实,完工后应该将支座底板以外溢出的砂浆清理干净,砂浆硬化后再拆去支座垫块。

5、建筑盆式橡胶支座有纵坡的桥梁,在支座顶板长度范围内的桥梁梁底,设计时应该将该部位梁底用预埋钢板调直水平,支座顶板范围内的混凝土应该按JTG D62-2004进行局部承压计算并配置相应的钢筋网。活动支座安装时应该考虑温度的变化。

6、双向和单向活动支座安装时,要特别注意检查聚四氟乙烯板,聚四氟乙烯板的主要滑移方向应与桥梁顺桥向相一致。

7、支座中心线应该与主梁中心线重合或平行,单向活动支座安装时,顶板导向块和中间钢板的导向滑调应该保持平行,交叉角度不大于5‘。

8、在桥梁实行体系转换要切割临时锚固安装时,要采取隔热措施,这样可以避免损坏橡胶板和聚四氟乙烯板。

9、建筑盆式橡胶支座安装完毕检验合格后,拆除连接构件,安装防尘围板。

]]>
2019-4-18 15:52:28 建筑支座 建筑隔震支座
LRB铅芯隔震橡胶支座 http://www.coee.net/gezhen/39.htm LRB铅芯隔震橡胶支座的基本性能

1、铅阻尼器的能量吸收能力

橡胶本身是一种易拉压变形的材料,单独做成支座加力后变形巨大如图。工程用橡胶支座是由薄钢板与薄橡胶层叠组成,钢板对橡胶竖向变形有的约束作用,竖向压缩刚度非常高,但与天然橡胶支座一样,LRB支座拉伸刚度较低,约为压缩刚度的1/7~1/10。

2、支座的水平变形能力

钢板约束橡胶的竖向变形但对其水平变形没有影响。同时铅芯能够很好地追随支座变形,吸收地震能量。Y4Q支座水平性能稳定Y4Q支座由于铅芯的存在,能够限制支座的水平变形,如下图所示,装有Y4Q支座的隔震结构的水平变形要比装有无铅支座的小不考虑外加阻尼作用下。

3、支座的工作特点

铅芯橡胶支座通过铅芯的大小来调整阻尼的大小。铅芯直径增大后,屈服力变大,阻尼量增加,但中心孔过大也会给支座的性能带来不良影响。

4、支座的耐久性

日本等国家的工程调查表明,LRB支座与RB支座基本一致,隔震橡胶即使在使用100年后,其内部橡胶依然完好。有调查显示,LRB支座使用10年后,其特性基本保持不变,并预测出60年后其性能仅会下降3%。

LRB铅芯隔震橡胶支座

LRB铅芯隔震橡胶支座

LRB铅芯隔震橡胶支座的基本力学性能

LRB铅芯隔震橡胶支座的滞回性能可用下图的双线型模型表示。其中细实线为橡胶支座的滞回特性。LRB支座的水平特性是与图示的橡胶部分与铅芯部分水平性能叠加而成,如图粗实线所示。铅芯橡胶支座在剪切变形为250%能表现出稳定的双线型滞回特性。

LRB铅芯隔震橡胶支座是按照国家标准(GB20688),同时参考欧洲标准进行设计,在借鉴国外先进技术的同时,充分考虑了中国国情,对结构和材料进行了优化设计,隔震性能好,适用范围广,是一款性价比较高的新型建筑隔震产品。产品现已广泛应用于桁架,连廊,网架,天桥,钢屋盖,网架,膜结构等钢结构建筑中。隔震系统应该具有一定的柔性以延长结构周期;具有阻尼或耗能装置以降低结构的位移;具有一定的刚度满足在正常使用荷载下的要求。



]]>
2019-4-18 15:42:22 隔震支座 建筑隔震支座
LNR建筑隔震支座 http://www.coee.net/jianzhu/38.htm LNR建筑隔震支座特性:

具有足够的竖向刚度和竖向承载力,能够稳定地支承建筑物;

具有足够柔的水平刚度,保证建筑物的基本周期延长到1.5~3.0秒左右;

具有足够大的水平变形能力储备,以确保在强震作用下不会出现失稳现象;

水平刚度受垂直压缩荷载的影响较小;

具有足够的耐久性,至少大于建筑物的设计基准期。

LNR建筑隔震支座隔震建筑的设防目标一般应高于传统建筑。合理设计的隔震建筑均可达到“小震不坏,中震不坏或轻微破坏,大震不丧失使用功能”的设防目标。应控制隔震支座的布置及结构的刚度,使其分布均匀。尽量使结构刚度中心与上部结构的质量中心的偏移小一些,这样做可以保证结构不致因太大的扭转作用而发生意外破坏。

LNR建筑隔震支座

LNR建筑隔震支座

LNR建筑隔震支座座的安装与保护:

1、在地面上将上下两块连接板、橡胶隔震支座及上部预埋件组装好;

2、待下部结构混凝土达到75%设计强度后,将预埋件螺孔清理干净,涂上黄油,再用黄油和油毡作一层隔离层,为将来更换橡胶隔震支座作好准备;

3、按橡胶隔震支座平面布置图编号,将隔震支座吊装就位;

4、用高强度螺栓将下连接板牢固地固定在下部预埋件上;

5、检查安装质量是否符合有关规程及标准的要求;

6、检查合格后,先对隔震支座连接板及外露连接螺栓采取防锈措施,然后用木框将隔震支座保护好,以防止上部施工过程中破坏橡胶隔震支座;

7、绑扎隔震支座以上部分的钢筋,进行上部结构施工;

8、隔震支座安装过程中,应做好安装过程的施工记录,上部结构施工过程中,每完成一层应作一次橡胶隔震层竖向变形观测;

9、隔震建筑完工后,应对上部结构与水平方向和竖直方向阻碍物的脱开距离进行检查。

]]>
2019-4-18 15:35:20 建筑支座 建筑隔震支座
建筑隔震橡胶支座 http://www.coee.net/jianzhu/37.htm 建筑隔震橡胶支座从原始的应用于建筑桥梁工程中,逐渐应用到军队、医院、学校、消防中心、计算机中心、博物馆、商场、工厂、住宅等重要建筑工程中。建筑隔震橡胶支座是目前国内外隔震结构设计中应用最广的一类隔震装置和弱连接装置,被广泛应用于新建隔震结构,加固改造工程以及连廊、雨篷、网架屋盖等与主体结构之间。

经过几十年的淘汰式发展,隔震技术成为最有效的结构振动控制技术。借助建筑隔震橡胶支座这种隔震装置,人类对建筑结构进行隔震设计的梦想终于得以实现。然而,建筑结构隔震设计效果的保证不仅仅依赖于能否生产制造出力学性能符合设计要求的铅芯橡胶支座,还更大程度上依赖于能否对整体建筑结构进行可靠的隔震设计及计算分析。从国内外隔震技术发展的现状来看,叠层橡胶隔震技术室现代隔震领域的主流,且主要分布在人口稠密,经济发达的城市。村镇结构一般在4层以下,具有周期短,自重轻等特点,若采用传统的橡胶隔震技术,隔震支座的设计面压往往远小于极限面压,从而造成隔震支座成本的极大浪费。因此隔震技术在村镇难以推广应用的原因除了经济因素,还有设计及施工等方面原因,现有的隔震支座尽管技术成熟,但重量较大,需配备专业起重机械施工,且需要进行专门的隔震设计,这对于村镇建筑是不现实的。因此,迫切需要研发适合于村镇地区特点,经济、高效、设计简单、施工方便的隔震技术来满足我国广大农民生命财产安全的需要。

建筑隔震橡胶支座

建筑隔震橡胶支座

]]>
2019-4-18 15:02:14 建筑支座 建筑隔震支座
球冠圆板式橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/36.htm 球冠圆板式橡胶支座是一种改进后的圆形板式支座,其中间层橡胶和钢板布置与圆形板式橡胶支座完全相同,而在支座顶面用纯橡胶制成球形表面,球面中心橡胶最大厚度为4-10mm。
球冠圆板式橡胶支座传力均匀,可明显改善或避免支座底面产生偏压、脱空等不良现象,特别适用于纵横坡度较大(3%-5%)的立交桥和高架桥。

球冠圆板式橡胶支座是在板式支座的顶部用橡胶制造成球形表面,球冠中心橡胶厚为4-8mm,它除了公路桥梁板式橡胶支座所具有的所有功能外,通过球冠调节受力状况,适用于有纵横坡度的立交桥及高架桥,以适应2%到4%纵横坡下,其中桥梁与支座接触面的中心趋于圆形板式橡胶支座的中心。梁端反力通过球面表面橡胶逐渐扩散传至下面几层钢板和橡胶层。在支座底面加一圈直径D=2.5mm的半圆形橡胶圆环,支座受力时首先由底部圆环变形压密,调节底面受力状况,以改善或避免支座底面脱空现象的产生,使支座底面受力均匀。 

球冠圆板式橡胶支座

球冠圆板式橡胶支座

]]>
2019-4-18 14:49:42 橡胶支座 建筑隔震支座
弹性减震球型钢支座 http://www.coee.net/jianzhu/35.htm 弹性减震球形钢支座采用弹性减振元件,当水平力大到一定程度后,减振弹簧开始发生弹性变形实现缓冲作用。当结构发生转角时,球芯产生转动,释放上部结构产生的转矩。地震时,刚性抗震措施和柔性减振措施同时发生作用,以抵御巨大的地震输入能量,这样既能保证桥梁上、下结构合理相对位移,减小地震力的放大系数,又使结构保持统一性。该支座可抵御8-11度地震,对高烈度地震区尤其直下型地震区的工程结构有良好的抗震减振作用。

1、支座出厂时,应由生产厂家将支座调平,并拧紧连接螺栓,以防止支座在安装过程中发生转动和倾覆。支座可根据设计需要预设转角及位移,但施工单位应在订货前提出预设转角及位移量的要求,由生产厂家在装配时预先调整好。

2、支座安装前方可开箱,并检查装箱清单,包括配件清单、检验报告复印件、支座产品合格证书及支座安装养护细则。施工单位开箱后,不得任意转动连接螺栓,并不得任意拆卸支座。

3、球型钢支座安装高度应符合设计要求,要保证支座平面的水平及平整。支座支承面四角高差不得大于2mm。

弹性减震球型钢支座

弹性减震球型钢支座

4、弹性减震球型钢支座安装注意事项:

1)支座开箱并检查清单及合格证。

2)安装支座板及地脚螺栓:在下支座板四周用钢楔块调整支座水平,并使下支座板底面高符合设计要求,找出支座纵、横向中线位置,使之符合设计要求。用环氧砂浆灌注地脚螺栓孔及支座底面垫层。

3)环氧砂浆硬化后,拆除支座四角临时钢楔块,并用环氧砂浆填满抽出楔块的位置。

4)在梁体安装完毕后,或现浇混凝土梁体形成整体并达到设计强度后,在张拉梁体预应力之前,拆除上、下支座连接板,以防止约束梁体正常转动。

5)拆除上、下支座连接板后,检查支座外观,并及时安装支座外防尘罩。

6)当支座与梁体及墩台采用焊接连接时,应先将交座准确定位后,用对称间断焊接,将下支座板与墩台上预埋钢板焊接,焊接时应防止烧伤支座及混凝土。

5、弹性减震球形钢支座在试运营期一年后应进行检查,清除支座附近的杂物及灰尘,并用棉丝仔细擦除不锈钢表面的灰尘。

]]>
2019-4-18 14:43:16 建筑支座 建筑隔震支座
盆式橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/34.htm 盆式橡胶支座工作原理是利用被封闭在钢制盆腔内的橡胶块,在三向受力状态下具有流体的体积不可压缩性的特点,将桥梁上部结构的反力可靠地传递到墩台上,并实现桥梁梁端的转动:同时依靠聚四氟乙烯板与不锈钢板之间的自由滑移,来适应桥梁上部结构由于气温变化、混凝土徐变收缩等因素引起的水平位移,从而保证桥梁的使用安全。本产品适用于各类高等级公路桥梁、及其它大中型桥梁。

GPZ系列(II)型盆式橡胶支座是由中交公路规划设计院设计,根据交通部JT391-1999《公路桥梁盆式橡胶支座》标准生产的,在原来GPZ系列盆式橡胶支座的基础上,作了较大的改进,主要内容为:

1.1.支座设计承载力从原来的1000KN~50000KN扩大为O.8~60Mn,级差从18级增至31级,扩大了使用范围。

1.2.常温型活动支座设计摩擦系数最小取值从原来的0.04下调至0.03。

1.3.支座转角从原来的0.01 164rad(40’)扩大为0.02rad(1’08’)。

1.4.位移级数从原来的二级增加至三级;

1.5.为了支座更换方便,改进了地脚螺栓的设计。

1.6.调整了支座的平面尺寸。

经改进后的GPZ系列(II)型盆式橡胶支座设计合理、结构紧凑,已达到国际水平。

盆式橡胶支座

盆式橡胶支座

GPZ系列(II)型盆式橡胶支座主要设计参数

2.1.GPZ系列(II)型盆式橡胶支座的种类

按使用性能分为:

a双向活动支座:具有竖向承载、竖向转动和多向滑移性能,代号为SX;

b单向活动支座:具有竖向承载、竖向转动和单一方向滑移性能,代号DX;

c固定支座:具有竖向承载和竖向转动性能,代号为GD。

按适用温度范围分为:

a常温型支座:适用于-25℃~+60℃使用。

b耐寒型支座:适用于-40℃~+60℃使用,代号为F。

2.2.竖向承载力:在竖向设计荷载作用下,支座压缩变形值不大于支座总高度的2%,盆环上口径向变形不大于盆环外径的0.5%;支座残余变形不超过总变形量的5%。

2.3.水平承载力:固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座竖向承载力的10%,支座设计承载力和水平承载力均允许超载10%。

2.4.转角:支座转动角度不小于0.02rad(1’08’)。

2.5.摩阻系数:加5201硅脂润滑后,常温型活动支座设计摩阻系数最小取0.03,耐寒型活动支座设计摩阻系数最小取0.06。

]]>
2019-4-18 14:34:16 橡胶支座 建筑隔震支座
板式橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/33.htm 板式橡胶支座由多层天然橡胶与薄钢板镶嵌、粘合、硫化而成的一种桥梁支座产品。该种类型的橡胶支座有足够的竖向刚度以承受垂直荷载,且能将上部构造的压力可靠地传递给墩台;有良好的弹性以适应梁端的转动;有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移。

板式橡胶支座是公路中小型桥梁中比较常用的产品,它分为普通板式橡胶支座、四氟板式橡胶支座。对于普通型桥梁支座适用于跨度小于30m、位移量较小的桥梁。不同的平面形状适用于不同的桥跨结构,正交桥梁用矩形支座;曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形支座。

板式橡胶支座

板式橡胶支座

矩形(圆形)板式橡胶支座

1、性能:有足够的竖向刚度以承受垂直荷载,有良好的弹性,以适应梁端的转动;又有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移。

2、特点:本产品在桥梁建筑、水电工程、房屋抗震设施上已广泛应用,与原用的钢支座相比,有构造简单,安装方便,节约钢材,价格低廉,养护简便,易于更换等优点,且本品建筑高度低,对桥梁设计与降低造价有益;有良好的隔震作用,可减少活载与地震力对建筑物的冲击作用。

四氟乙烯滑板板式橡胶支座

本产品是于普通板式橡胶支座上粘接一层厚1.5-3mm的聚四氟乙烯板而成。除具有普通板式橡胶支座的竖向刚度与弹性变形,能承受垂直荷载及适应梁端转动外,因四氟乙烯与梁底不锈钢板间的低摩擦系数(μ≤0.03)可使桥梁上部构造的水平位移不受限制。

GYZ板式橡胶支座使用方法:

1、查看板式橡胶支座的安装施工图纸,主要注意板式橡胶支座的规格型号、厚度、设计承载力等主要技术参数。四氟滑板橡胶支座还要注意预埋钢板的尺寸和安装位置及方向;

2、选用板式橡胶支座时,支座的**承载力应与桥梁支点反力相吻合,其容许偏差范围宜为±10;

3、 对于弯、坡、斜、宽桥梁,宜选用圆形板式橡胶支座。公路桥梁工程不宜使用带球冠或坡形的橡胶支座。

]]>
2019-4-18 14:25:12 橡胶支座 建筑隔震支座
隔震橡胶支座 http://www.coee.net/gezhen/32.htm 隔震橡胶支座是由薄钢板和薄橡胶板交替叠合,经高温、高压硫化而成。目前工程上使用的橡胶支座的基本特征是:橡胶支座内分层设置的薄钢板对橡胶起约束作用,使橡胶支座具有很高的竖向承载能力,能够在正常使用状态下和地震时承受建筑物的荷载,而不产生过大的变形。此外,由于薄钢板的设置方式基本上不影响橡胶支座的水平柔性,使橡胶支座的自振周期得以延长,达到隔震减震的目的。隔震橡胶支座按截面形状分为方形(含正方形和长方形)和圆形两大类,由于圆形橡胶支座具有各向同性的优点,是目前应用的主要形式。

隔震橡胶支座主要包括四大类产品:

1、标准叠层橡胶支座

普通叠层橡胶支座是用天然橡胶或氯丁橡胶制造的,通常把用天然橡胶制造的普通叠层橡胶支座称为天然橡胶叠层橡胶支座或标准叠层橡胶支座,这种支座具有高弹性,在水平方向上起弹簧作用,但阻尼性能较低,一般不单独是用。为了满足隔震结构体系对阻尼值的要求,通常与外加阻尼器(消能装置)一起并用。

隔震橡胶支座

隔震橡胶支座

2、铅芯叠层橡胶支座(LRB)

该种支座是在普通叠层橡胶支座中心嵌入铅棒而成。铅棒单独使用不容易吸收能量,而利用周围叠层橡胶的约束力和铅棒的屈服应力较低的特点,使橡胶支座在受力终止时具有可恢复性,提高其吸能效果及确保有适度阻尼,而且铅芯增加了橡胶支座的早期水平刚度,对控制风反应和抵抗地基微震有利。   

3、高阻尼叠层橡胶支座(HDR)

这种支座采用高阻尼橡胶材料制造,即在橡胶母材中添加碳或其他元素,使橡胶支座具有更好的阻尼性质,碳的添加量的大小直接影响阻尼大小。高阻尼橡胶支座兼有隔振器和阻尼器的作用,可在隔震系统中单独使用。   

4、内包阻尼体叠层橡胶支座

在橡胶支座中央部位设置圆柱体的阻尼材料,周边仍由叠层天然橡胶包围约束。

隔震橡胶支座中的隔震器包括叠层橡胶支座、螺旋弹簧支座和滑、转动支座,其中叠层橡胶支座又包含普通叠层橡胶支座、铅芯叠层橡胶支座和高阻尼叠层橡胶支座,滑转动支座包含普通滑动支座、回弹滑动支座和曲面转动支座。首先,隔震器需要能够支撑上部结构的全部重量。其次,隔震器要在水平方向上有着较小的刚度,具备一定的弹性,能够延长结构的整体周期,可以有效避开地震动的卓越周期,从而降低上部结构的地震反应,以达到隔震的效果。

]]>
2019-4-18 14:14:00 隔震支座 建筑隔震支座
桥梁橡胶垫块 http://www.coee.net/qiaoliang/31.htm 桥梁橡胶垫块是由多层橡胶片粘合压制硫化而成的,因此它会有足够的竖向钢度以承压垂直荷载,能将上部构造的反力可靠地传递给墩台,有良好的弹性,以适应梁端的转动,又有较大的剪切变形以满足上部结构的水平位移。

在实际应用中,桥梁橡胶垫块主要起到减震的作用,可承受横向和纵向的反力。桥梁橡胶垫块安装方便,容易更换,而且成本低,也是很多桥梁工程单位的选择。在桥梁上布置桥梁橡胶垫块的原则是既要便于传递支座反力,又能使桥梁橡胶垫块充分适应梁体的自由变形。

桥梁橡胶垫块

桥梁橡胶垫块


桥梁橡胶垫块支承垫石应注意事项:

1、支承垫石的平面尺寸大小应能承受上部构造荷载为宜,一般长度与宽度应比橡胶支座大10cm左右。垫石高度应大于6cm,以保证梁底到墩台顶面有足够的空间高度,用来安放千斤顶,供支座调换使用。

2、支承垫石内应布设钢筋网片,竖向钢筋应与墩台内钢筋相连接。浇注垫石的砼标号应不低于C30号或不低于设计标号,垫石砼顶面应预先用水平尺校准,力求平整而不光滑。

3、支承垫石顶面标高力求准确一致。尤其是一片梁的两个或四个支座的支承垫石顶面应处于同一平面内,以免发生偏压,初始剪切与不均匀受力现象。 

]]>
2019-4-18 11:33:50 桥梁支座 建筑隔震支座
桥梁橡胶支座 http://www.coee.net/qiaoliang/30.htm 桥梁橡胶支座因具有缓冲隔震的作用,被认为竖向承载能力安全可靠,能适应桥梁上部结构的转动和位移,且施工安装方便,在桥梁中得到了广泛地应用。桥梁橡胶支座是桥梁的重要部件,日常养护与检查至关重要,橡胶支座主要存在开裂、严重剪切变形、脱空、错位等病害。对于常见病害的处理,应做到及时发现、及时处理,同时为支座养护提供相应的处治措施,以保证桥梁的安全和稳定。

桥梁橡胶支座是在桥跨结构与桥墩或桥台的支承处设置的传力装置。支座不仅要承受和传递很大的荷载,并且还应保证桥跨结构可以产生一定的变位,支座要有比较合理的传力方式,使支座传力通顺,不致发生过度的应力集中。支座的作用主要有:传递桥跨结构的支承反力,包括恒载和活载引起的竖向反力和水平推力。保证桥跨结构在活载、温度变化、混凝土收缩和徐变等因素作用下的自由变形。


桥梁橡胶支座
桥梁橡胶支座
桥梁橡胶支座应尽可能地保证梁底与垫石顶面平行、平整,使其与橡胶支座上下面全部密贴,避免偏心受压、脱空、不均匀受力的现象发生。


⑴桥梁橡胶支座在安装前,应全面检查产品合格证书中有关技术性能指标。

⑵支座在安装前应对橡胶支座各项技术性能指标进行复检(本桥橡胶支座已经浙江大学测试中心检验合格)。

⑶支座安装前应将墩、台支座支垫处和梁底面清理干净。

⑷安装前应计算并检查支座的中心位置。

⑸当墩、台两端标高不同,顺桥向有纵坡时,支座标高应按设计规定执行。

⑹梁板安放时,必须仔细,使梁板就位准确与支座密贴,就位不准时,必须吊起重放,不得用撬棍移动梁板。



]]>
2019-4-18 11:20:17 桥梁支座 建筑隔震支座
高阻尼隔震橡胶支座 http://www.coee.net/gezhen/29.htm 高阻尼隔震橡胶支座是采用高阻尼橡胶材料制造的。高阻尼隔震橡胶可以通过在NR或合成橡胶中掺入石墨得到,根据石墨的掺入量可调节材料的阻尼特性。和铅芯减震阻尼橡胶支座一样,高阻尼减震橡胶支座同时具备隔震器和阻尼器两方面的功能,可在隔震系统中独立使用。

高阻尼隔震橡胶支座的主要优点

1)高阻尼隔震橡胶支座具有很强的竖向承载能力和很小的压缩变形,可确保建筑物的正常使用;

2)高阻尼隔震橡胶支座具有较大的水平变形能力,在地震作用下,橡胶支座可以释放部分水平地震作用;

3)高阻尼隔震橡胶支座具有弹性复位特性,地震后可使建筑物自动恢复原位;

4)高阻尼隔震橡胶支座耐久性好,抗低周疲劳性能、抗热空气老化、抗臭氧老化、耐酸性、耐水性均较好,其寿命可与建筑物使用寿命相同;

5)建筑隔震橡胶支座设计及施工方便。

高阻尼隔震橡胶支座高阻尼隔震橡胶支座


高阻尼隔震橡胶支座胶料采用优良的耐热氧化和耐疲劳配方,具有良好的抗大气老化和耐压缩疲劳性能,加上橡胶支座是大体积制品,其内部不易受环境降解作用的影响,高阻尼隔震橡胶支座本身耐老化性能比较优良。国内外通过对橡胶支座及其胶料加速老化试验,以及实际调查和分析,高阻尼隔震橡胶支座中橡胶的老化只涉及周边部分,内部仍保持原形态,蠕变、松驰很小,且逐步趋于一个稳定值,实际使用可达80年以上,可以与建筑物使用寿命同步甚至超过。

高阻尼隔震橡胶支座设计原理

竖向承载方面:通过加劲钢板提供稳定可靠的竖向承载力,保证建筑物日常使用的安全可靠。

水平受力方面:利用天然橡胶具有强度高,与钢板粘接力可靠,水平方向上在经受日常震动、风载以及地震时候巨大的震动波冲击时,保证建筑物不会因为突然内部破坏导致功能失效。

隔震设计理论基础:利用特殊的阻尼配方性能消耗在地震中传递的水平震动能量,在地震来临时,竖向提供对建筑物的支撑,水平方向上不会将全部能量传递给建筑物,在地震波的往复活动作中将震动能量转换成热量消耗掉,大大降低建筑物承受的水平地震力的波坏作用。从而降低了地震对建筑体的破坏能力。


]]>
2019-4-18 11:14:55 隔震支座 建筑隔震支座
LRB铅芯橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/28.htm LRB铅芯橡胶支座构造由上连接板上封板、铅芯、多层橡胶、加劲钢板、保护层橡胶、下封板和下连接板组成。多层橡胶、加劲钢板构成多层橡胶支座承担建筑物重量和水平位移的功能,铅芯在多层橡胶支座剪切变形时,靠塑性变形吸收能量,地震后,铅芯又通过动态恢复与再结晶过程,以及橡胶的剪切拉力的作用,建筑物自动恢复原位。对应不同铅芯、桥梁的要求,隔震橡胶支座可以有不同的叠层结构、制造工艺和配方设计,以满足所需要的垂直钢度、侧向变形、阻尼、耐久性、倾覆提离等性能要求。

LRB铅芯橡胶支座是在普通叠层橡胶支座的中心插入铅芯,以改善橡胶支座阻尼性能。LRB铅芯支座除能承受结构物的重力和水平力外,铅芯产生的滞后阻尼的塑性变形还能吸收能量,并可通过橡胶提供水平恢复力。

LRB铅芯橡胶支座

LRB铅芯橡胶支座




LRB铅芯橡胶支座产品特点

一、除了本身的隔震力学性能满足抗震设计及使用要求外,铅芯隔震橡胶支座还具备耐久性好,抗低周期疲劳性能、抗热空气老化、抗臭氧老化、耐酸性、耐水性均较好,其寿命可达60~80年,期间的隔震力学性能不会发生明显变化,也就是说在60年之内不会影响使用,可见,与建筑物具有同等寿命。

二、具有足够的水平刚度,保证建筑物的基本周期延长到1.5~3.0秒左右;另外具有足够竖向承载力,能够稳定的支承建筑物。

三、具有足够大的水平变形能力储备,以确保在强震作用于下不会出现失稳现象。

四、水平刚度受垂直压缩荷载的影响较小。

五、设计及施工方便。

LRB铅芯橡胶支座是一种新型的支座,多用于学校、医院、幼儿园等,我国处于地震多发地带,LRB铅芯隔震橡胶支座的应用有助于真强建筑物的抗震能力。LRB系列铅芯隔震橡胶支座是按照国家及行业相关标准,同时参考欧洲标准研制开发的桥梁标准构件产品。该产品分为矩形和圆形两种类型,适用于8度及8度以下地震区各类公路及市政桥梁。


]]>
2019-4-18 11:11:59 橡胶支座 建筑隔震支座
四氟滑板式支座 http://www.coee.net/xiangjiao/27.htm 四氟滑板式支座除具有普通板式橡胶支座的竖向刚度与弹性变形,且能承受垂直荷载及适应梁端转动外,利用聚四氟乙烯板与不锈钢板间的低摩擦系数(μf≤0.08)可使桥梁上部构造水平位移不受限制。跨度大于30米的大跨度桥梁、简支梁连续板桥和多跨连续梁桥可作活动支座使用;连续梁顶推、T型梁横移和大型设备滑移可作滑块使用。

四氟滑板式支座四氟滑板式支座

四氟滑板式支座安装注意事项:

a:查看板式橡胶支座的安装施工图纸,主要注意板式橡胶支座的规格型号、高度、承载力等主要技术参数。四氟滑板橡胶支座还要注意预埋钢板的尺寸和安装位置及方向; b:选用板式橡胶支座时,支座的最大承载力应与桥梁支点反力相吻合,其容许偏差范围宜为±10%;

c: 对于弯、坡、斜、宽桥梁,宜选用圆形板式橡胶支座。公路桥梁工程不许使用带球冠或坡形的橡胶支座;

d:当桥梁纵坡坡度不大于1%时,板式橡胶支座可直接设置于墩台上,但应考虑纵坡影响所需要的厚度。当纵坡坡度大于1%时,应采用预埋钢板(加楔形钢板)、混凝土垫块(带坡度的垫石)或其他措施将梁底调平,保证支座平置。板式橡胶支座应按JTG D62的有关规定验算并在验算满足规定要求后方可使用。

e:GJZF4、GYZF4型四氟滑板式支座应水平安装。并应设置上下钢板,四氟滑板与不锈钢板间应该涂放5201-2硅脂润滑油,安装后一定要设置防尘罩;支座的四氟滑板不得设置在支座底面,与四氟滑板接触的不锈钢板也不能设置在桥梁墩、台垫石上。

四氟滑板式支座是于普通板式橡胶支座上粘接一层厚1.5-3mm的聚四氟乙烯板而成。除具有普通板式橡 胶支座的竖向刚度与弹性变形,能承受垂直荷载及适应梁端转动外,因四氟乙烯与梁底不锈钢板间的低摩擦系数(μ≤0.03)可使桥梁上部构造的水平位移不受限制。

四氟滑板式支座价格影响因素

第一质量:板式橡胶支座都是5mm橡胶和2mm钢板叠加而成,如果钢板厚度或者层数减少价格会下降;

第二距离:因为有物流费用,所以距离越远价格越高;

第三需要量:如果量少,需要单做磨具,那么无形中成本就增加了;

第四是否有票据:增值税发票就会让产品价格略微有浮动。


]]>
2019-4-18 10:31:03 橡胶支座 建筑隔震支座
四氟乙烯板式橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/26.htm 四氟乙烯板式橡胶支座规格型号分为GJZ和GYZ,以及GJZF4和GYZF4板式橡胶支座。GYZ是公路桥梁圆形板式橡胶支座的简称;例如GYZ D220*45表示为圆形四氟乙烯直径为220mm厚度为45mm的四氟乙烯板式橡胶支座;GJZ表示的公路桥梁矩形板式橡胶支座,例如GJZ180*250*45表示的为矩形板式橡胶支座宽度为180mm,长度为250mm,厚度为45mm的四氟乙烯板式橡胶支座。

橡胶支座多层高弹性的橡胶为主体材料,与薄钢板镶嵌、粘合、硫化而成。该产品有足够的竖向刚度以承受垂直荷载,且能将上部构造的压力可靠地传递给墩迨台;有良好的弹性以适应梁端的转动;有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移。橡胶以其独特的功能从根本上改善了桥梁支座的性能。四氟板与不锈钢板磨擦系数(加硅脂时):≤0.03,荷载等级100KN~15000KN。

四氟乙烯板式橡胶支座

四氟乙烯板式橡胶支座

国内随着高等级公路的修建,弯桥、斜桥不断出现,因此也需要有适应该种桥梁的四氟乙烯板式橡胶支座。四氟乙烯板式橡胶支座具有以下优点:

(1)四氟乙烯板式橡胶支座可以弹性吸收上部结构各方向的变形;

(2)四氟乙烯板式橡胶支座的承压面与矩形支座相比,没有应力集中现象;

(3)四氟乙烯板式橡胶支座支座安装方便,可以不考虑方向性;

(4)四氟乙烯板式橡胶支座比起同样作用的其他类型支座造价低,维修养护方便。

1、四氟乙烯板式橡胶支座应定期进行养护和维修检查,一旦发现问题,应及时进行修补或更换。

2、四氟乙烯板式橡胶支座及四氟滑板橡胶支座应检查如下内容:

a:支座是否出现滑移及脱空现象;

b:支座的剪切位移是否过大(剪切角应不大于35°);

c:支座是否产生过大的压缩变形;(最大压缩变形量不得超过0.07te, te为支座的橡胶层总厚度)

d:支座橡胶保护层是否出现开裂、变硬等老化现象,并记录裂缝位置、开裂宽度及长度;

e:支座各层加劲钢板之间的橡胶板外凸是否均匀和正常;

f:对四氟滑板橡胶支座,应检查支座上面一层聚四氟乙烯滑板是否完好,有无剥离现象,支座是否滑出了支座顶面的不锈钢板,5201-2硅脂是否涂放并且注满四氟滑板橡胶支座的储油坑。

3、支座各部应保持完整、清洁。及时清除支座周围的垃圾杂物,冬季清除积雪和冰块,保证支座正常工作。同时应经常清扫污水,排除墩台、台帽积水,要防止橡胶支座接触油脂,对梁底及墩、台帽上的残存机油等应进行清洗。防止因橡胶老化、变质失去作用。

]]>
2019-4-18 10:12:24 橡胶支座 建筑隔震支座
铅芯隔震橡胶支座 http://www.coee.net/gezhen/25.htm 铅芯隔震橡胶支座是一种新型的支座,多用于学校、医院、幼儿园等,我国处于地震多发地带,LRB铅芯隔震橡胶支座的应用有助于真强建筑物的抗震能力。LRB系列铅芯隔震橡胶支座是按照国家及行业相关标准,同时参考欧洲标准研制开发的桥梁标准构件产品。该产品分为矩形和圆形两种类型,适用于8度及8度以下地震区各类公路及市政桥梁。

铅芯隔震橡胶支座技术性能

1、铅芯隔震橡胶支座系列规格:

矩形分为29类:

400×400,450×450,500×500,500×550,550×550,600×600,650×650,700×700,750×750,800×800,850×850,900×900,950×950, 1000×1000,1050×1050,1100×1100,1150×1150,1200×1200,1250×1250,1300×1300,1350×1350,1400×1400,1450×1450,1500×1500, 1550×1550,1600×1600,1650×1650,1700×1700,1750×1750。

铅芯隔震橡胶支座

铅芯隔震橡胶支座

圆形分为24类:

D350,D400,D450,D500,D550,D600,D650,D700,D750,D800,D850,D900,D950,D1000,D1050,D1100,D1150,D1200, D1250,D1300,D1350,D1400,D1450,D1500;

针对项目的实际情况,本系列支座还可根据技术要求进行规格尺寸的特殊设计。

2、设计转角θ(rad)

本系列支座设计转角为:0.006rad

当设计转角超出0.006rad或者客户有特别需求时可以根据实际情况进行特殊设计。

3、支座设计位移

铅芯隔震橡胶支座正常设计剪应变为1.0,地震时为2.0;当客户有特别需求时可以根据实际情况进行特殊设计。

4、温度适用范围

本系列支座设计适用温度范围为-25℃~60℃。

5、梁底坡度

支座上座板顶面不设坡度;

现浇梁的坡度由梁底混凝土调整;

铅芯隔震橡胶支座预制梁的坡度可在制梁时通过支座上部的预埋板调整,也可在梁底预埋平钢板后在支座上安装。

铅芯隔震橡胶支座下预埋板的安装是隔震系统安装的重要环节,隔震系统安装质量的好坏直接取决于下预埋板安装质量的优劣。为保证下预埋板的安装质量,在浇筑底板混凝土前,要核对承台钢筋位置,并根据下预埋板尺寸、螺栓直径及位置,制作1:1模型,并以此模型为标准,调整承台钢筋位置,以保证下预埋板安装位置准确。在浇筑底板混凝土时,承台只浇筑至与底板上表而平齐。混凝土浇筑后,要将与承台相交的底板混凝土上表而凿毛,以保证支座安装牢固。

]]>
2019-4-18 9:58:00 隔震支座 建筑隔震支座
JQGZ-II型抗震减震支座 http://www.coee.net/gezhen/24.htm JQGZ-II型抗震减震支座是依据中华人民共和国交通行业标准公路桥梁盆式橡胶支座(JT/T391-2009)及公路工程抗震设计规范(JT004-89),在JQGZ(I型)系列抗震减振支座的基础上,经详细的静力学、动力学分析研制而成的新型抗震减振钢支座。JQGZ-II系列抗震减振支座较JQGZ(I型)抗震减振支座结构更加合理,性能更加可靠,使用寿命更长。

该系列JQGZ-II型抗震减震支座适用于大跨度空间结构及大跨度桥,特别适用于宽桥、曲线桥、斜桥、尤其适用于高烈度地震区的工程结构。该系列产品已分别在冶金部建筑研究总院工程结构试验室、石家庄铁道学院工程结构检测中心、上海同济建设工程质量检测站、广州大学工程抗震研究中心检测合格。


JQGZ,II型抗震减震支座JQGZ,II型抗震减震支座

JQGZ-II型抗震减震支座的优点

1、支座采用球面接触,接触面积大,压强低,传力均匀,体积小,用钢量小。

2、可万向承载,即可承受压力,拔力和任意方向的剪力。
3、可万向转动,以释放任意方向的弯距。
4、支座采用减振弹簧,可满足高烈度区工程结构的减振需要。
5、支座的受力部件均采用钢件,在200年内没有老化问题。
6、支座中采用PTEE制品,其磨擦系数很小,不老化,耐低温可达-150,保证了支座转动的万向灵活性及在北方寒冷地区的应用。
7、支座反力集中、明确、不随转角而发生变化。
8、支座的作用使下部结构(柱、墩)受力均匀。
9、支座的动、静刚度大,保证了车辆运行的平顺性。
10、JQGZ-II型抗震减震支座高度低,对桥梁的结构设计有利。


]]>
2019-4-18 9:53:32 隔震支座 建筑隔震支座
滑动盆式橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/23.htm 滑动盆式橡胶支座是由上座板、密封圈、橡胶板、底盆、地脚螺栓和防尘罩等组成的,具有承载能力大,水平位移量大、转动灵活等优点。

滑动盆式橡胶支座的安装选择:    

1.双向滑动盆式橡胶支座有多向活动和单向活动之分,多向活动支座上下钢板应根据实际需要做成方形或圆形均可,下钢板放置支座处就扣5mm深度凹槽以放置支座。    

2.单向活动支座顺桥向位移量与多向活动支座相同,横桥向位移量为顺桥向位移量十分之一,所以当横桥向位移量不大时,可选择单向活动支座。

滑动盆式橡胶支座

滑动盆式橡胶支座

滑动盆式橡胶支座应根据桥梁跨径的长短、支点反力的大小、梁体变形的程度以及支座结构高度的要求等来划分。

按支座变形可能性分类

1、固定支座;

2、单项活动支座;

3、多项活动支座。

按支座所用材料分类

1、钢支座:平板支座、弧形支座、摇轴支座、辊轴支座;

2、是否带滑动能力划分支座:滑动支座、固定支座;

3、橡胶支座:板式橡胶支座(含四氟滑板板式橡胶支座)、盆式橡胶支座、铅芯橡胶支座、高阻尼隔震橡胶支座。

滑动盆式橡胶支座可以利用橡胶的弹性,满足梁端的转动,通过焊接在上座板上的不锈钢板与聚四氟乙烯来进行自由滑移,还应对不锈钢滑板和聚四氟乙烯滑板的外观质量进行检查,并根据厂方装箱清单对配件如地脚螺栓、底柱、垫圈等进行验收。 如果两种型式支座配合使用比仅在桥梁固定墩上设置抗震支座对提高全桥结构的抗震能力是好的。

]]>
2019-4-17 17:30:02 橡胶支座 建筑隔震支座
桥梁盆式橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/22.htm 桥梁盆式橡胶支座有1000-50000KN二十八个级别,每个级别固定(GD)单向活动(DX)和双向活动(SX)三种。本系列支座具有建筑高度低、滑移面摩擦系数小、承载能力大、转动性能灵活、缓冲性能好、构造简单、重量轻、价格便宜等优点,是建筑连续梁式桥的最佳支座。

桥梁盆式橡胶支座的特点

1、采用不锈钢板与聚四氟乙烯模压板简的平面滑崐移作为支座的滑移面,具有低的摩擦系数,承载能力大崐、变形小、耐磨耗、抗腐蚀能力强;

2、采用密封的橡胶兴不但不大提高了支座的承载能力及橡胶的寿命,更为重要的是保证了支座具有灵活的转动性能及良好的缓冲性能;

3、支座的构造简单、重量轻、价格便宜,具有明显的经济效果;

4、支座建筑高度低,对桥梁设计非常有利;

5、适用温度范围

本系列盆式橡胶支座的适用温度有两种,应根据桥梁所在地区的温度进行选用。

常温型支座:+60~-25℃采用氯丁橡胶。

耐寒型支座:+60~-40℃采用天然橡胶或三元乙丙橡胶。

6、本系列支座符合≤JT3141-90公路桥梁盆式橡胶支座≥标准。

桥梁盆式橡胶支座桥梁盆式橡胶支座



桥梁盆式橡胶支座与桥梁的连接1、焊连连接:桥梁上下部构造在施工中,在支座位置应预埋比本系列支座顶、底板大的钢板,并有可靠锚固措施。支座就位后用断续焊接将支座顶、底板与预埋钢板焊接在一起;

2、地脚螺栓连接:用地脚螺母将支座与桥梁上下部构造连接;

上述两种方法也可混合使用,如支座与大梁采用地脚螺栓连接与墩台采用焊接连接。

桥梁盆式橡胶支座安装要领

1、建议设置支座垫石;

2、活动支座安装前用丙酮或酒精仔细擦洗相对各滑移面,擦净后在四氟滑板的渚油槽内注满≤295硅脂≥润滑剂,并注意硅脂保洁。支座其它各件也应擦洗干净;

3、支座除标高符合设计要求外,保证平面二个方崐向的水平是很重要的。否则将影响桥梁盆式橡胶支座的作用性能,支座的四角高差不得大于2毫米;

4、支座上下各种纵横向必须对中,当安装温度与设计温度不同时,活动支座上下各种错开的距离需经计算确定;

5、单向活动支座安装时,上下导向挡块必须保持平行,交叉角不得大于5°;

6、支座中心线与主梁中心线应重合平行;

7、桥梁盆式橡胶支座安装地脚螺体时其对露螺母顶面的高度不得大于螺母的厚度。

]]>
2019-4-17 16:51:43 橡胶支座 建筑隔震支座
橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/21.htm 在桥梁工程施工中,橡胶支座施工与安装往往被施工单位认为施工比较简单而不予以重视,给桥梁的使用带来了隐患。橡胶支座处于桥梁上、下部构造连接点的重要位置,是将上部的车辆荷载和结构荷载传递到下部构造的重要构件,它的可靠程度直接影响桥梁结构的安全度和耐久性。因此除了确保橡胶支座的设计造型合理,及加工质量符合技术标准外,正确的施工与安装是橡胶支座应用成功与否的关键所在。

橡胶支座支承垫石的设置

为了保证工程安装质量以及安装、调整和更换支座的方便,无论是采用现浇梁法还是预制梁法施工,不管是采用什么规格型式的支座,都必须在墩台顶设置支撑垫石。

1、支承垫石的平面尺寸大小应能承受上部结构荷载为宜,一般长度与宽度应比橡胶支座大10CM左右。垫石的高度要大于6CM,使梁底与桥墩顶有足够的空间高度,以便安置千斤顶,更换支座。

2、支承垫石内应布置钢筋网,竖向钢筋与墩台内钢筋焊接在一起。浇筑垫石用的水泥标号应高于300号,支撑垫石要求表面平整但不光滑。

3、各支承垫石顶面标高应符合设计要求。特别是一片梁安装两个或四个支座时,各支承垫石平面要一致,以免发生偏压,初始剪切和受力不均匀而变形。


橡胶支座橡胶支座

普通橡胶支座的安装

1、现浇梁安装橡胶支座比较方便。施工程序如下

2、保持墩台垫石顶面清洁。如果支承垫石标高差距过大,可以用水泥砂浆进行调整。

3、在支承垫石上按设计图标出中心,安装时橡胶支座的中心与支承垫石中心线要吻合,以确保支座就位准确。

4、当同一片梁需两个或四个支座时,为方便找平,可以在支承垫石和支座之间铺一层水泥砂浆,让支座在桥梁体的压力下自动找平。

5、在浇注梁体前,在支座上放置一块比支座平面稍大的支承钢板,钢板上焊接锚固钢筋与梁体连接,并把支承钢板视作浇梁模板的一部分进行浇注,按以上方法进行,可以使支座与梁底钢板及垫石顶面全部密贴。

预制梁橡胶支座的安装:

安装好预制梁橡胶支座的关键在于保证梁底在垫石顶面的平行、平整,使其和支座上、下表面全部密贴,不得出现偏压、脱空和不均匀支承受力现象。

施工程序如下:

1、处理好支撑垫石,使支撑垫石标高一致。

2、预制梁与支座接触的底面要保持水平和平整。当有蜂窝浆和倾斜度时,要预先用水泥砂浆捣实、整平。

3、橡胶支座的正确就位

先使橡胶支座和支承垫石按设计要求准确就位。架梁落梁时,T型梁的纵轴线要与支座中心线重合;板梁、箱梁的纵轴线与支座中心线相平行。为落梁准确,在架第一跨板梁或箱梁时,可在梁底划好二个支座的十字位置中心,在梁的端立面上标出两个支座的位置中心线的铅直线,落梁时使之与墩台上的位置中心线相重合。以后数跨可依照第一跨梁为基准进行。


]]>
2019-4-17 16:33:33 橡胶支座 建筑隔震支座
铅芯橡胶支座 http://www.coee.net/xiangjiao/20.htm 对于铅芯橡胶支座,通常最小的需求平面尺寸是由每个支座处的最大竖向荷载决定的;橡胶层厚度是由给定水准地震作用下所需延长的周期、所降低的地震力、变形决定的;最小铅芯直径是由滞回阻尼、风力、制动力、所需降低的地震力等因素决定的。因此,铅芯橡胶支座的标准参数为:支座设计承载力、桥梁的固有周期、支座变位。

其标准化方法为:
1、确定铅芯橡胶支座标准的参数;
2、建立有限元计算模型,采用有限元程序进行计算,得出桥梁的周期值及地震力大小、支座产生的变位;
3、确定减震后地震反应的大小;
4、以安装普通橡胶支座时在地震荷载作用下的变位值作为铅芯橡胶支座的有效设计变位,计算铅芯橡胶支座的各个参数;
5、进行迭代运算,直到达到减震设计的目标。否则,修改铅芯尺寸,重新计算。

铅芯橡胶支座

铅芯橡胶支座

铅芯橡胶支座的力学性能:

铅芯橡胶支座的静力特性:桥梁是露天结构物,采用的铅芯橡胶支座在材料、功能上应能够长期稳定,因此铅芯橡胶支座应具有以下静力特性。

1、竖向承在能力

铅芯橡胶支座一般需要较大变位来充分发挥减震耗能作用,竖向承载能力应根据《标准》中普通板式橡胶支座竖向承载力的规定按照相同或更安全的原则从平面尺寸的系列规格中选取。

2、平时水平荷载抵抗能力

地震的随机性、偶然性和不确定性,使铅芯橡胶支座的屈服荷载应由设计来确定,使其大于平时作用于上部结构的风、制动力等(地震作用除外)水平力之和;而当地震发生时,又保证其可以产生大的变位。

3、徐变压缩量

在上部结构恒载竖向力的持久作用下,铅芯橡胶支座的橡胶隔离体会产生徐变变形而使上部结构下沉造成路面不平。减震设计中,应使铅芯橡胶支座在竖向荷载作用下的徐变量控制在橡胶总厚度的5%以下。

铅芯橡胶支座在地震产生的反复荷载作用下应具有以下动力特性:

1、合适的刚度和阻尼

铅芯橡胶支座的等价刚度和等价阻尼常数的平均值与设计值的差应在4-10%的范围内。这是由于最终的减震效果是由铅芯橡胶支座的等价刚度和等价阻尼常数决定的。当铅芯橡胶支座的等价刚度和等价阻尼常数的平均值与设计值的差控制在±10%以内时,桥梁上部结构的加速度、变位等的变化幅度在使用中不会产生问题。

2、承受大震作用的能力

铅芯橡胶支座在50次连续的正负反复荷载作用、剪切变位为有效设计变位的情况下,性能必须稳定,支座不得损坏。

3、正的切线刚度

铅芯橡胶支座应具有正的切线刚度。即使在大的地震发生时,支座的响应进入了非线性区域而产生了大的变位也要求铅芯橡胶支座具有正的切线刚度。

]]>
2019-4-17 16:20:40 橡胶支座 建筑隔震支座
桥梁支座 http://www.coee.net/qiaoliang/19.htm 在桥梁结构中,桥梁支座是桥梁上、下部结构的连接点,其作用是将上部结构的荷载顺适、安全地传递到桥墩台上去,同时保证上部结构在荷载、温度变化、混凝土收缩等因素作用下的自由变形,以便使结构的实际受力情况符合计算图式,并保护梁端、墩台帽不受损伤。这就要求它具有足够的竖向刚度和弹性,能将桥梁上部结构的全部荷载可靠地传递到墩台上,并同时承受由荷载作用引起的桥跨结构端部的水平位移、转角和变形,减轻和缓解桥墩承受的震动,适应因温度、湿度变化引起的桥跨结构胀缩。

就桥梁支座支座的安装位置而言,虽然在使用中可以进行更换,但更换的成本费用、技术性以及困难性均很大,桥梁中大部分支座可谓是永久性的安装,支座寿命应该与桥梁的寿命相吻合,否则会对桥梁的使用造成不良的后果。尽管在桥梁的成本造价中支座成本仅占很小的比例,但作用远远超过其成本,为此,支座就成为桥梁建设和使用的重要材料之一。

近年来在桥梁支座使用过程中,支座出现了各种各样的质量问题和质量隐患,究其原因可分为产品质量、施工质量和设计选型三方面。板式橡胶支座的产品质量、施工质量和设计选型关系到橡胶支座的使用寿命,需要生产方、施工方和设计方的紧密配合,任何一方出现问题都将严重影响橡胶支座的使用寿命。

桥梁支座

桥梁支座

盆式橡胶支座与板式橡胶支座相比,具有承载力大,橡胶层在钢盆内不易老化,使用寿命长等突出优点,而在大跨度公路和铁路桥梁以及市政桥梁中得以广泛应用。但在实际桥梁中发现应用不当,也经常会出现病害和质量事故。

盆式桥梁支座在我国公路与铁路桥梁上应用已有近30年历史,最早在上世纪70年代京包和京唐铁路的铁路大桥上应用;90年代在京九铁路上推广应用抗震盆式支座;1998年在南京长江二桥的北汊桥5跨连续箱梁(90m+3×165m+90m)上应用大吨位盆式支座,最大设计承载力达到6500吨,是当时国内设计承载力最大的盆式支座。由于盆式支座具有承载力大,其橡胶层在钢盆内不易老化,维护保养简单,使用寿命长,特别适用于大跨度桥梁等突出优点,所以近十多年来,在全国高速公路上的桥梁、铁路桥梁和城市市政桥梁中得以大量推广应用。在长江、黄河、珠江、黄浦江等所建成的跨江特大桥上使用的几乎都是盆式支座。为了规范使用,上世纪90年代初和90年代末,铁道部和交通部相继出台了“盆式橡胶支座产品标准”,这对盆式桥梁支座的推广应用起了有力的促进作用。

]]>
2019-4-17 15:58:59 桥梁支座 建筑隔震支座
橡胶隔震支座 http://www.coee.net/gezhen/18.htm 橡胶隔震支座主要是依据橡胶支座与盆式支座的构造结合组成的,具有耐燃性、耐候性以及耐久性,可经受反复的剪切而不会降低粘度,并能始终保持稳定的阻尼力。利用埋在粘性材料中的抵抗板与粘性材料之间产生的粘性剪切力,达到吸收耗散振动能量的目的,而桥梁结构则由支座底板上的支承板支撑。

橡胶隔震支座的隔震部件分为隔震支座(隔震器)和阻尼器两大类,前者稳定地支承建筑物自重和荷载,后者在地震时能抑制较大的变形,地震结束后起到迅速终止晃动的作用。

橡胶隔震支座

橡胶隔震支座





地震发生时候产生的横波也是造成桥梁横向拉开的一个重要因素之一,在我国路桥工程行业中,当橡胶隔震支座的竖向刚度保持一定的时候,水平承载能力曲线是呈现出线性的,滞回曲线的等价阻尼比约在2%左右;对于橡胶隔震支座来说,当水平位移增大的时候,滞回曲线的等效刚度会在一定程度上减小,同时地震产生的能量也会有一部分转化成为橡胶隔震支座的热能;对于橡胶隔震支座来说,其等价阻尼比趋向于常数,同时,橡胶隔震支座的等效刚度跟水平位移的大小是呈反比关系的。就拿上文讲到的某路桥工程来说,施工过程中,充分考虑到整个桥梁因跨度产生的应力,在使用的同时,设置好相应的钢拉索,来对整个路桥工程提供相关的侧向支撑力,与此同时还能够增加阻尼,在此基础上,橡胶隔震支座设计的最大位移271mm。

橡胶隔震支座拉伸性能:

在地震等级特别高的时候,橡胶隔震支座在一定程度上会产生水平方向的变形,从而导致拉应力的产生,在我国路桥行业中,结合设计经验和路桥工程的实际情况,在橡胶隔震支座的设计工作中,一般都是将其拉应力控制在2.0MPa之内。在该路桥工程隔震橡胶支座应用中,其拉应力为1.6MPa。

橡胶隔震支座耐久性:

橡胶隔震支座在路桥工程的应用中,必须要严格考虑到路桥工程的使用年限,防止出现桥梁使用年限未到期的过程中隔震橡胶支座的隔震功能失效的情况。因此,在道路桥梁工程使用支座的时候,必须要充分考虑当地地震发生的频率情况、地震的级数情况以及环境大气的情况,采用承载能力符合要求、回弹性能良好的、刚度合适的、阻尼较高的隔震橡胶支座。在该工程中,考虑到桥梁所处区域地震发生频率不是很高,而且根据以往的记录,发生地震级数也都不超过2级,因此在选择橡胶隔震支座的时候,主要还是看其耐久性,确保其使用年限能够达到50-70年。

]]>
2019-4-17 15:47:13 隔震支座 建筑隔震支座
建筑隔震支座 http://www.coee.net/gezhen/17.htm 建筑隔震支座由上连接板 上封板、铅芯、多层橡胶、加劲钢板 、保护层橡胶、下封板和下连接板组成。多层橡胶、加劲钢板构成多层橡胶支座承担建筑物重量和水平位移的功能,铅芯在多层橡胶支座剪切变形时,靠塑性变形吸收能量,地震后,铅芯又通过动态恢复与再结晶过程,以及橡胶的剪切拉力的作用,建筑物自动恢复原位。对应不同铅芯、桥梁的要求,建筑隔震支座座可以有不同的叠层结构、制造工艺和配方设计,以满足所需要的垂直钢度、侧向变形、阻尼、耐久性、倾覆提离等性能要求。

建筑隔震支座由多层橡胶和多层钢板或其它材料交替重叠组合而成。对应不同建筑、桥梁的要求隔震橡胶支座可以有不同的叠层结构、制造工艺和配方设计,以满足所需要的垂直刚度、侧向变形、阻尼、耐久性等性能要求,并保证具有不少于80年的使用寿命。同时,应用于工程的建筑隔震橡胶支座的结构设计应满足国家和行业相关规范、规程和标准的要求。
适用范围。

建筑隔震支座

建筑隔震支座

基础隔震技术的应用范围很广泛,对于重要建筑和生命线工程来说,通过采用隔震技术,提高了结构的抗震能力,在地震灾害发生时,可有效地发挥其“生命线”功效(如医院,消防指挥中心),保证其正常工作;将隔震技术用于放置贵重设备、仪器、产品的车间、仓库,可避免设备、产品遭受破坏;用于桥梁,可防止由地震灾害引起交通中断;用于博物馆,可使那些无价珍宝免遭震灾;用于核电站,不致因地震引起核泄漏;用于那些有历史价值的古建筑的加固修复,可更有效地保持建筑的原有风貌。

建筑隔震支座设计

在框架结构每根柱下布置一个隔震支座,对应长期设计荷载小的柱布置弹性滑板支座,因剪力墙在大震时会出现拉应力,故剪力墙下布置橡胶支座,隔震层变形由橡胶隔震支座确定,铅芯支座主要布置在隔震层外围以增加隔震结构抗扭性能。结构的偏心率可通过合理布置铅芯支座位置得到控制。

建筑隔震支座结构包括橡胶支座,四氟板和不锈钢板,为弹性体与摩擦型串联形式,其工作原理为:地震时橡胶支座提供初始刚度,当支座克服静摩擦力后四氟板直径为300mm,四氟板设计面压为20MPa。在竖向压力1400kN作用下,四氟板与不锈钢板面之间加砖脂汕润滑情况下水平摩擦系数为0.6%,四氟板余不锈钢板面之间不添加润滑剂情况下水平摩擦系数为4%,屈服前刚度4.25KN/mm。为考察润滑剂在长期试用下的性能,该工程弹性滑板支座上述两种形式都予以采用。

为控制使用建筑隔震支座的质量,安装前对全部支座进行了检测,橡胶支座的测试内容包括竖向刚度,剪切变形100%水平刚度和屈服力。

]]>
2019-4-17 15:41:02 隔震支座 建筑隔震支座
抗震盆式橡胶支座 http://www.coee.net/gezhen/16.htm
抗震盆式橡胶支座抗震盆式橡胶支座
抗震盆式橡胶支座技术性能:
1、支座反力(竖向承载力)共分31级(0.8~60MN):0.8、1、1.25、1.5、2、2.5、3、3.5、4、5、6、7、8、9、10、12.5、15、17.5、20、22.5、25、27.5、30、32.5、35、37.5、40、45、50、55和60MN。
2、支座设计转角:0.02rad。
3、单向活动支座设计摩擦系数:非地震时加硅脂润滑后,常温型支座设计摩擦系数最小取值为0.03,耐寒型支座设计摩擦系数最小取值为0.06。
4、支座水平承载力:固定支座各方向及单向活动支座非滑移方向(与导向块长充方向垂直)的水平力,为支座设计竖向承载力的20%。
抗震盆式橡胶支座性能及分类
1、双向活动支座:具有竖向转动和纵向与横向滑移性能,代号为SX;
2、单向活动支座:具有竖向转动和单一方向滑移性能,代号为DX;
3、固定支座:仅具有竖向转动性能,代号为GD。
抗震盆式橡胶支座的优点:
1、桥梁支座采用刚、柔结合的方式起到抗震的作用,增大支座的消耗能力进而增大抗震效果;
2、抗震橡胶支座转动角度是0.02rad;
3、抗震盆式橡胶支座具有良好的密封性;
4、该产品由套筒加螺栓的方式,更容易安装和维修。
]]>
2019-4-17 15:31:20 隔震支座 建筑隔震支座
隔震支座 http://www.coee.net/gezhen/15.htm 通过设置水平柔性隔震层可大大延长结构的水平基本周期,结构体系因“柔化”而隔离了地面的强烈震动,大幅降低上部结构的地震水平响应,使结构水平变形集中于隔震层,而结构从激烈的摆动变为缓慢的“平动”,使上部结构的层间位移大大减少,基本上处于弹性工作状态。这种技术不仅能在强地震中有效保护结构本身的安全,而且能保护结构的装修以及内部的仪器设备免遭损坏。
隔震支座连接原理
隔震支座置于上、下支墩之间,上支墩与上部结构相连,下支墩与下部结构相连,隔震支座通过上、下连接钢板用高强螺栓与上、下支墩的预埋钢板连接。
隔震支座隔震支座
隔震支座安装
1. 测量下支墩预埋钢板水平度偏差,测量隔震支座上、下表面平整度,附合要求后开始安装。
2. 用钢丝绳对称挂在隔震支座的对角螺栓洞口上,绳卡固定,吊起后保持平衡,慢慢移动,待隔震支座的连接钢板和下部连接钢板的四边全部对齐,并对齐四大角的预埋螺栓,然后放下,用水平尺测平整度,满足要求后拆除吊绳,分两次同步拧紧四角对称部位螺栓。如不满足要求,则对连接钢板进行局部打磨,直到满足要求为止。
3.安装上部预埋板
安装上部预埋板和安装隔震支座的方法一样,先测量平整度,平整度偏差在允许范围内,就把螺栓上紧,再用扭力扳手拧紧。安装完毕以后,对隔震支座顶面的水平度、标高、轴线再次复核并记录。
4.螺栓外露部分涂防锈漆两遍。
隔震支座质量控制
检验规则
《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204
《建筑隔震橡胶支座》JG118
《叠合橡胶支座隔震技术规程》CECS126
]]>
2019-4-17 15:13:41 隔震支座 建筑隔震支座
网架球型支座 http://www.coee.net/jianzhu/14.htm
网架球型支座网架球型支座
网架球型支座传力可靠,各方向转动性能一致,不仅具备盆式橡胶支座承载能力强、水平位移大的特点,而且能适应大转角的需要,适用于宽桥、坡桥、曲线桥等;还由于承压部件不使用橡胶块,不存在橡胶低温脆性等影响,因此特别适用于低温地区。其类别分为固定型(GD型 )、单向型(DX型)、双向型(SX型)三种类型,按耐气候性能分为普通型(适用于-25~ 60℃)和耐寒性(适用于-40~ 60℃)。
根据工程的结构和支座的使用性能,将网架球型支座分为四个类型:
WJKQZ型网架抗震钢球支座
WJJQZ型网架减震钢球支座 
WJKGZ型网架抗震球型钢支座 
WJJGZ型网架减震钢球钢支座
每种类型支座又分为双向活动型、单向活动型、固定型。
网架球型支座性能参数:
1、支座竖向承载力分为
300KN 500KN 1000KN 1500KN 2000KN 2500KN 3000KN 4000KN 5000KN 6000KN 7000KN 8000KN 9000KN 10000KN
十四个级别
2、支座的抗水平力为竖向承载力的20%
3、支座抗竖向拉力:WJKQZ型、WJJQZ型抗竖向拉力为竖向承载力的20%;WJKGZ型、WJJGZ型抗竖向拉力为竖向承载力的30%
4、设计转角为0.08rad(可根据用户要求另行设计)
5、支座的径向位移量±20mm-±50mm,环向位移量±60mm-±100mm;
6、支座滑动摩擦系数μ≤0.03(-25℃-+60℃);[1] 
7、网架球型支座转动摩擦系数μ=0.05-0.1(WJKQZ型、WJJQZ型)μ≤0.03(WJKGZ型、WJJGZ型)。
]]>
2019-4-17 15:06:58 建筑支座 建筑隔震支座
铸钢球型支座 http://www.coee.net/jianzhu/13.htm 铸钢球型支座的优点:
1、此种支座采用面接触,接触面大、压强低,传力均匀,故体积小,用钢量小。
2、体积小、高度低,其力学计算简图与总体计算简图相一致,不会造成或减少力学计算模型与实际结构的误差。
3、可万向承载,即可承受压力、拔力、任意方向的剪力,力的大小可根据要求设计。一般系列化产品为500~80000KN。(在连续梁桥、曲线桥、大型网架四角处以及施工时产生的临时荷载,支座会产生拔力,其它类型支座均不能承受过大的拔力和剪力。
4、可万向转动,内部是球饺,故可万向转动。转角大小可按工程要求设计,支座转动可一般为(0.02~0.05)rad(弧度)。此项功能适合于宽桥、坡道桥(斜面桥)和空间结构。
铸钢球型支座铸钢球型支座
铸钢球型支座材质:
不锈钢板、聚四氟乙烯滑板、橡胶密封圈等均按JT391-1999标准规定执行。铸钢按GB/T11352-1989、GB/T14408-1993标准执行。
铸钢球型支座的优点:
支座采用防老化橡胶传递力,不仅起到减振的作用,同时能满足弯距产生的转角。
可万向承载,即可承受压力,拔力和任意方向的剪力。
可万向转动,以释放任意方向的弯距采用球面接触,接触面大,压强低,传力均匀,体积小,用钢量小。
支座的受力部件大部分采用钢件。橡胶垫也是按国家标准生产并用密封圈将橡胶与空气隔离,重要的是支座外表面采用耐海洋大气、抗紫外线防腐处理,从而保证了支座在60年内不会影响使用。
支座中采用PTEF制品,其摩擦系数很小,不老化,耐低温可达-150℃,保证了支座滑移的灵活性及在寒冷地区的应用。
支座采用镀铬球芯,可万向转动,以释放任意方向的弯矩。
支座的作用使下部结构(柱、墩)受力均匀。
支座高度低,对建筑的结构设计有利。
铸钢球型支座的性能参数指标:
竖向承载力:500-80000KN
竖向拔力:500-80000KN
水平剪力:500-80000KN
以上三种类型的力可用相应组合选取,但情况特殊时需另行复核设计。
设计转角:0.01-0.02rad
铸钢球型支座摩擦系数:μ=0.03(常温-25°~40°)μ=0.05(低温-60°~25°)。
]]>
2019-4-17 11:25:36 建筑支座 建筑隔震支座
球型抗震支座 http://www.coee.net/gezhen/12.htm
球型抗震支座球型抗震支座
球型抗震支座技术参数如下:
1、竖向承载力分为500KN~10000KN十四个级别;
2、球型抗震支座的抗水平力为竖向承载力的20%;
3、球型抗震支座抗竖向拉力为竖向承载力的30%;
4、设计转角为0.08rad(可根据用户要求另行设计)
5、球型抗震支座的径向位移量±20mm-±50mm,环向位移量±60mm-±100mm;
球型抗震支座主要技术性能:
1、可承受竖向载荷;
2、具有抗竖向拉力的性能,保证竖向地震时上下结构不脱节;
3、具有抗水平力的性能,保证水平地震时结构不脱落;
4、可适应径向、环向的位移要求;
5、适应任意方向的转角要求;
6、具有良好的减震性能;
7、通过球面传力,不出现力的缩颈现象,作用在上、下结构的反力比较均匀;
8、不用橡胶承压,不存在橡胶老化对球型抗震支座的影响,使用寿命长。
球型抗震支座分为四个类型:GKQZ型钢结构抗震钢球支座、GJQZ型钢结构减震钢球支座、GKGZ型钢结构抗震球型钢支座、GJGZ型钢结构减震球型钢支座。球型抗震支座是依据中华人民共和国交通行业标准《球形支座技术条件(GB/T17955-2009)及建筑抗震设计规范(GB50011-2001)钢结构设计规范(GB50017-2003),经详细的静力学、动力学分析研制而成的新型抗震球型支座。球型抗震支座的结构更加合理,性能更加可靠,使用寿命更长。
]]>
2019-4-17 10:06:24 隔震支座 建筑隔震支座
球型桥梁支座 http://www.coee.net/qiaoliang/11.htm 球型桥梁支座的水平位移是由上(支座)滑板与中座板上的平面四氟板之间的滑动来实现的。另外,通过在上座板上设置导向板(槽)或导向环来约束支座的单向或多向位移,可以制成单向活动球型支座和固定球型支座。球型支座的转角是由中座板的凸球面与下座板上的球面四氟板之间的滑动来实现的。通常由于支座的转动中心与上部结构的转动中心不重合,而在中座板和下座板之间形成第二滑动面。根据上部结构与支座转动中心的相对位置,球面转动方向可以与平滑动方向一致或相反。如果两个转动中心重合,则无平面滑动。
球型桥梁支座球型桥梁支座
球型桥梁支座除具有一般球型支座转角大、转动灵活、转动力矩与转角无关、转动性能各个方向一致等优点外,还具有以下几大特点:
(1)承载吨位大—最大支反力可超过100000KN;
(2)转角大(最大转角0.06弧度);
(3)耐腐蚀能力大大增强,可在海洋大气及飞溅区等恶劣环境下使用
(4)平面滑动和转动摩擦阻力小;
(5)防尘防水性能好,可保证摩擦副无腐蚀、无污染;
(6)设计寿命长(按100年设计);
(7)支座小巧轻便,较同样支反力的盆式橡胶支座重量减轻40—50%,较同样支反力的其它系列球型支座重量减轻20—25%。
球型桥梁支座的设计参数
1、支座反力
a、支座垂直支反力从1500-100000KN,分30级。也可根据用户要求进行特殊规格的设计、制造。
b、支座可承受的水平力:固定支座和纵向活动支座在非滑移方向的水平支反力不小于垂直支反力的10%o
2、支座设计转角分0.02和0.05弧度两种。也可根据用户要求,设计其它转角或更大转角的支座。
顺桥向:±50-100、±150、±200、±250mm。
横桥向:多向活动支座为±400mmo
4、球型桥梁支座的分类及代号
a、球型桥梁支座的分类:球型支座按活动型分为双向活动支座(SX)、单向活动支座(DX)和固定支座(GD)三种类型。

]]>
2019-4-17 9:50:11 桥梁支座 建筑隔震支座
四孔网架支座 http://www.coee.net/xiangjiao/10.htm
四孔网架支座四孔网架支座
四孔网架支座选用应注意的问题:
1、平板压力支座可用于小跨度网架。这种支座角位移受到约束,设计时支座底板可开设椭圆螺栓孔,杭州网架橡胶支座,当网架克服支座摩擦力后,可产生水平方向的位移,当需要增强滑移能力的时候,可在支座与过渡钢板之间增设橡胶支座或者聚四氟乙烯板。
2、单面弧形压力支座可用于中小跨度网架。支座可沿弧面产生转动,改善了网架由于挠度和温度应力对支座受力性能的影响。
3、双面弧形压力支座适用于大跨度网架,球铰压力支座适用于多支点的大跨度网架。由于这类支座的构造复杂,价格昂贵,除了在一些特大跨度民用建筑中使用外,钢结构网架橡胶支座,国内很少采用。
4、四孔网架支座适用于大中跨度网架、弧形网架及网壳结构。这种支座不仅可使网架支座在不出现过大压缩变形的情况下获得足够的承载力,而且由于橡胶垫板具有良好的弹性和较大的剪切变形能力,故而既可适应支座节点的转动要求,又能适应温度变化、地震作用产生的水平变位,并能改善下部支承结构的受力状态。与其他类型的支座节点相比,这类支座节点还具有构造简单、安装方便、节省钢材等优点。四孔网架支座在国内很多大中跨度网架结构工程得到成功的应用,并取得了较好的技术经济效果。

]]>
2019-4-16 15:15:44 橡胶支座 建筑隔震支座
板式桥梁支座 http://www.coee.net/qiaoliang/9.htm 板式桥梁支座不仅技术性能优良,还具有构造简单,价格低廉,无需养护,易于更换,缓冲隔震,建筑高度低等优点。
板式桥梁支座功能:
1.结构的载荷通过桥梁橡胶支座集中传递给下部结构,传递桥梁上部结构传递个下部桥墩结构的静载荷。
2.支座释放弯矩,支座只传递集中力,不会将弯矩传递给下部结构。
3. 支座必要时释放水平剪力。以免在墩底(柱底)产生过大弯矩。
4.板式桥梁支座地震时避免落梁落架。避免产生严重的次要的生命、财产损失。
5.由于桥梁制造、安装时会产生与设计间的误差(标高、尺寸、角度、平整度),这些误差可靠支座补偿。
板式桥梁支座板式桥梁支座
板式桥梁支座生产工艺:板式桥梁支座现在还没有完全实现自动化生产,硫化之前的步骤基本都是手工操作,下片、裁片、叠层等工序的好坏与工人的熟练程度有很大关系。在硫化机上的硫化时间和温度控制也很重要,不同的规格的橡胶支座硫化时间是不一样的,如果达不到相应的硫化时间,那么就会形成夹生,里边的胶没有充分硫化,影响产品质量。
板式桥梁支座的安装注意事项
1、矩形支座短边应与顺桥方向平行安置,以利梁端转动若需要长边平行于顺桥向,必须有通过转角验算。
2、圆形橡胶支座各向同性,安装时无需考虑方向性,只需将支座圆心同设计位置中心点相重合即可。

3、使用普通板式桥梁支座一般设有固定端与活动端之分,使用等高度支座时,上部构造的水平位移由同一片两端支座的剪切变形共同完成,一个承担一半,也可用厚度较小的橡胶支座作固定支座。


]]>
2019-4-16 14:56:45 桥梁支座 建筑隔震支座
减震球铰支座 http://www.coee.net/gezhen/8.htm 减震球铰支座设计依据 
1、建筑设计规范:GB50017-2003《钢结构设计规范》; 
2、国家标准:GB/T17955-2009《桥梁球型支座》; 
3、交通标准:JTGD62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》; 

4、建筑设计规范:GB5001-2001《建筑抗震设计》。

减震球铰支座减震球铰支座

减震球铰支座设计参数及技术性能
1、竖向压力分为300KN、500KN、1000KN、1500KN、2000KN、2500KN、3000KN、4000KN、5000KN、6000KN、7000KN、8000KN、9000KN、10000KN.根据不同工程竖向压力本公司可另行设计。 
2、支座竖向抗拔力确定在竖向压力的50%内; 
3、减震球铰支座水平抗剪力确定在竖向压力的40%内; 
4、支座的水平位移刚度为9KN/m~900KN/m之间; 
5、设计转角为0.02rad,也可根据实际情况在0.02~0.08rad范围内做相应设计; 
6、减震球铰支座水平位移量为:±60~±100mm,因固定减震而设计的位移量为±15;针对不同工程所需的位移量,可另行设计;
减震球铰支座的主要技术性能
1、减震球铰支座能够承受竖向载荷;
2、具备相当的抗竖向拔力的性能,保证竖向受拔时上下结构不脱节,且能正常转角;
3、具备抗水平剪力的性能,保证水平受力时不脱落;
4、减震球铰支座可满足水平位移要求;
5、可满足万向转动,万向承载;
6、材质为合金铸钢,充分满足工程寿命年限。
]]>
2019-4-16 14:50:01 隔震支座 建筑隔震支座
万向球铰支座 http://www.coee.net/gezhen/7.htm

万向球铰支座万向球铰支座

万向球铰支座优点:
1、小巧轻便,较同等规格的盆式橡胶支座轻。
2、支座可以有效释放结构产生的温度应力,满足在地震中结构可产生较大变形。
3、用在建筑上的钢结构支座,有固定的,单向的,双向滑动的,抗拉的通常用在钢结构建筑、大跨度结构,如体育馆,火车站,风机航站楼等。
4、万向球铰支座通过球面传力,不出现力的缩颈,现象作用在混凝土上的反力比较均匀。
5、支座通过球面聚四氟乙烯板的滑动米实现支座的转动过程,转动力矩小,而且转动力矩只与支座球面半径及聚四氟乙烯板的摩擦系数有关,与支座转角大小无关,特别适用于大转角的要求,设计转角可达005.ad以上。
6、万向球铰支座在上述基础上采用5201优质硅脂润滑,降低摩擦系数。
7、支座可万向承载,即可承受压力,拔力和任意方向的剪力。
8、支座不用橡胶承压,不存在橡胶老化对支座转动性能的影响,特别适用于低温地区。
9、支座不使用橡胶,不会因为橡胶的加工成型对环境及工人进行伤害。
10、镀铬球芯的应用不仅使固定型球型(形)支座的使用温度范围变宽,而且降低了压强及成本。
11、万向球铰支座新的标准上对支座的表面涂装提出要求,增强了固定型球型(形)支座的耐腐蚀能力,适用于各种环境。

]]>
2019-4-16 14:40:44 隔震支座 建筑隔震支座
QZ球型支座 http://www.coee.net/jianzhu/6.htm
QZ球型支座QZ球型支座
QZ球型支座现浇梁的安装
1、桥墩支承垫石应预留地脚螺栓孔,孔的尺寸应大于或等于三倍地脚螺栓的直径,深度稍大于地脚螺栓的长度。
2、在桥墩支承垫石上按设计图标出支座位置中心线。
3、支座产品出厂时是对中组装的(即支座是对称的),对于单向或双向活动支座,应根据安装时的气候温度按要求预设偏移量,然后用四块钢板连接牢固。
4、整体吊装支座,将地脚螺栓穿过支座底板的螺栓孔后扭上螺母,其外露螺杆高度不得大于螺母的厚度。找正纵、横向设计中心位置就位,使地脚螺栓插入垫石预留螺栓孔内,用四块钢楔块调整支座水平至设计标高,支座的四角高差不得大于2mm,并使支座底板高出垫石顶面20~50mm。
5、用环氧砂浆或无收缩砂浆灌注预留螺栓孔及支座底板垫层,待砂浆硬化后拆除四块钢锲块,并用砂浆填满空位,砂浆要求灌注密实。
6、将支座顶板穿过地脚螺栓后扭上螺母(其外露螺杆高度不得大于螺母的厚度),作为现浇梁模板的一部分进行浇注。为防止漏浆,可在顶板与模板之间四周空隙处用纱布或软木板填充。以后拆除模板时再除去。
7、QZ球型支座现浇梁体形成整体并达到设计强度后,在张拉梁体预应力之前,拆除四块连接钢板,以免梁体的正常转动和位移受到约束。
QZ球型支座的检查和维护
1、支座使用期间应每年定期进行一次检查及维护。
2、松动螺母,检查螺栓有无剪断,清洁上油以免锈死,然后重新紧固。
3、逐个记录支座位移量,检查相对位移是否均匀。
4、对钢件脱漆生锈处应重新油漆。
5、清扫垫石周围的杂物及灰尘,用酒精或丙酮清洁不锈钢表面。
6、QZ球型支座定点检查支座高度变化,以便校核聚四氟乙烯板的磨损情况,当支座高度变化超过3mm时,应仔细检查聚四氟乙烯板的外露情况,确定是否该更换聚四氟乙烯板。
]]>
2019-4-16 10:48:34 建筑支座 建筑隔震支座
盆式桥梁支座 http://www.coee.net/xiangjiao/5.htm 盆式桥梁支座是由中交公路规划设计院设计,根据交通部JT391-1999《公路桥梁盆式橡胶支座》标准生产的,在原来盆式橡胶支座的基础上,作了较大的改进,主要内容为:
1、支座设计承载力从原来的1000KN~50000KN扩大为O.8~60Mn,级差从18级增至31级,扩大了使用范围。
2、常温型活动支座设计摩擦系数最小取值从原来的0.04下调至0.03。
3、支座转角从原来的0.01 164rad(40’)扩大为0.02rad(1’08’)。
4、位移级数从原来的二级增加至三级;
5、为了支座更换方便,改进了地脚螺栓的设计。
6、调整了支座的平面尺寸。
盆式桥梁支座盆式桥梁支座
经改进后的盆式桥梁支座设计合理、结构紧凑,已达到国际水平。
盆式桥梁支座主要设计参数:
盆式桥梁支座的种类
1、按使用性能分为:
a双向活动支座:具有竖向承载、竖向转动和多向滑移性能,代号为SX;
b单向活动支座:具有竖向承载、竖向转动和单一方向滑移性能,代号DX;
c固定支座:具有竖向承载和竖向转动性能,代号为GD。
2、盆式桥梁支座按适用温度范围分为:
a常温型支座:适用于-25℃~+60℃使用。
b耐寒型支座:适用于-40℃~+60℃使用,代号为F。
3、竖向承载力:在竖向设计荷载作用下,支座压缩变形值不大于支座总高度的2%,盆环上口径向变形不大于盆环外径的0.5%;支座残余变形不超过总变形量的5%。
4、水平承载力:固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座竖向承载力的10%,支座设计承载力和水平承载力均允许超载10%。
5、转角:支座转动角度不小于0.02rad(1’08’)。
6、盆式桥梁支座摩阻系数:加5201硅脂润滑后,常温型活动支座设计摩阻系数最小取0.03,耐寒型活动支座设计摩阻系数最小取0.06。
]]>
2019-4-16 10:30:12 橡胶支座 建筑隔震支座
抗震滑动支座 http://www.coee.net/gezhen/4.htm
抗震滑动支座抗震滑动支座
抗震滑动支座广泛应用于大跨度桥梁结构工程中,滑动抗震球铰支座是将结构上部的恒载与活载传递到下部结构的重要构件。在使用过程中滑动抗震球铰支座会出现被压溃、开裂等异常现象,致使平板橡胶支座功能失效,后导致建筑产生破坏。导致这些异常现象发生的主要原因滑动抗震球铰支座的力学性能未满足其位移等的设计要求。
桥梁结构的可靠性主要包括桥梁的耐久性、安全性以及实用性,桥梁结构可靠性设计的主要目标是在己经知道桥梁结构承受外在负载的前提条件下,依据相关的可靠性指标,选择桥梁结构的各个几何参数,对桥梁结构进行详细的设计研究,从而使得设计完成的桥梁结构能够在预先规定的条件和时间内,其可靠度不低于给定的可靠性参数。
抗震滑动支座的主要技术性能:
1、可承受竖向载荷;
2、具有抗竖向拉力的性能,保证竖向地震时上下结构不脱节;
3、具有抗水平力的性能,保证水平地震时不落梁。
4、可适应径向、环向的位移要求;
5、可适应任意方向的转角要求;
6、减震支座具有良好的减震性能;
7、网架支座整体性能好;
8、网架支座通过球面会传力,不出现力的缩颈现象,作用在上、下结构的反力比较均匀;
9、网架支座不用橡胶承压,不存在橡胶老化对支座的影响,使用寿命长。
]]>
2019-4-16 10:28:41 隔震支座 建筑隔震支座
抗震盆式支座 http://www.coee.net/gezhen/3.htm 抗震盆式支座包括:固定GD、单向DX、双向SX三种形式,支座规格按竖向承载力的不同分为各种级别。支座竖向承载力、支座转角、支座摩擦系数及移位均按标准需求设计,固定支座各个方向及单向活动支座非滑移方向的水平力由原支座设计承载加的10%提高到20%。

抗震盆式支座减震原理主要是:当支座水平力大于支座设计竖向承载力的20%后,消能板上不锈钢板之间开始相对滑移,将地震能量转化为摩擦热能,起到第一道隔震效果;然后,阻尼圈发挥第二道阻尼效果,使支座起到抗震的作用;不地震冲击波超过一定根限进,由于抗震盆式支座采用了刚性设计、即注要增大了底盆盆环的壁厚,故而该系列的刚性抗震起到了第二道抗震效果。

抗震盆式支座抗震盆式支座

抗震盆式支座技术性能:
1、竖向设计承载力
本系列支座设计承载力分引级,即0.8、1、1.25、1.5、2、2.5、3、3.5、4、5、6、7、8、9、10、12.5、15、17.5、20、22.5、25、27.5、30、32.5、35、37.5、40、45、50、55、60、MN,允许超载10%。
2、水平承载力:固定支座和单向活动支座非滑移方向的水平承载力为支座竖向承载力的20%。
3、摩擦系数:活动支座摩擦系数u
a、常温型支座u≤0.030
b、耐寒型支座u≤0.050
4、转角:支座设计竖向转动角度不小于0.02rad。
5、位移:单向活动支座位移量,横桥向为±3mm,纵桥向位移量见表1双向活动支座位移量,横桥赂为±4mm,纵桥向位移量。
抗震盆式支座安装时注意事项:
1、墩台项面应设置支承垫石。支承垫石的高度应考支座养护、检查的方便及更换支座顶梁的可能性,并且在支承垫石与支座底钢板直接应设置调平层。
2、支座顶、底板所承载的混凝土应按公路桥涵设计规范中局部承压的有关要求配置钢筋网。
3、支座规格可根据上部机构计算的恒载、活载及偏载影响等之和在规格系列表中就近选取。
4、当桥梁为跨海桥或沿海桥时,设计可采用耐腐蚀的耐候钢及不锈钢板,并采用金属喷涂+重防腐涂料封闭等防腐措施,以提高支座的使用寿命。
]]>
2019-4-16 10:10:01 隔震支座 建筑隔震支座
抗震球绞支座 http://www.coee.net/gezhen/2.htm
抗震球绞支座抗震球绞支座
抗震球绞支座连接方式:
1、刚性连接 
刚性连接是连廊与塔楼的连接方式中连接作用最强的一种。它加强了连廊与塔楼之间以及不同塔楼之间的联系,增强了连廊结构的整体工作性,这是它的优点。采用刚性连接的连廊不仅要承受自身的恒载、活载,更主要的是协调不同的塔楼在水平、竖向荷载作用下的不均匀变形。这时,连廊与塔楼连接处的节点受力复杂,会产生较大的弯矩、剪力和轴力,并且上、下弦杆的轴力和弯矩还会构成很大的整体弯矩、剪力。这就要求连廊本身具有较高的强度和刚度,这样才更适合采用刚性连接。 刚性连接的支座处理一定要保证连廊能够协调塔楼间的变形,因此,要特别注意加强连廊与主体结构的连接。必要时连廊可延伸至主体结构内筒并与内筒可靠连接;如无法伸至内筒,也可在主体结构内沿连廊方向设置型钢混凝土梁与主体结构可靠锚固。抗震球绞支座连廊的楼板应与主体结构的楼板可靠连接并加强配筋构造。当与连廊相连的主体结构为钢筋混凝土结构时,竖向构件内宜设置型钢,型钢宜可靠锚入下部主体结构。
2、铰接连接 
铰接连接放松了端部上、下弦杆的局部弯矩约束,减小了端部杆件的内力,使连接处的构造设计变得方便。但是,由于抗震球绞支座没有了端部的负弯矩,连廊跨中的正弯矩会有所增大,同时它也削弱了连廊对塔楼共同工作的协调作用。
3、滑动连接 
当连廊本身的刚度较弱时,即使做成刚性连接,它也不能起到协调两塔楼变形的作用,这时应当考虑做成滑动连接的形式。滑动连接可以是连廊一端与塔楼接,一端滑动连接,也可以两端均做成滑动支座。采用这种连接方式,连廊的受力将会比较小,但是这时连廊已经不能再协调塔楼间的共同工作,塔楼和连廊均单独受力,整个连廊结构仅仅是形式上的“连廊结构”。因为滑动端在荷载作用下会有一定的滑移量,所以滑动支座在设计时有个重要问题就是要设限复位装置,并提供预计滑移量,抗震球绞支座防止连廊的滑落或与塔楼发生碰撞而造成结构的破坏。因此这种连接方式一般用于连廊位置较低、跨度较小的情况。
]]>
2019-4-16 10:01:56 隔震支座 建筑隔震支座
球型钢支座 http://www.coee.net/jianzhu/1.htm 1、球型钢支座通过球面传力,不出现力的缩颈现象,作用在混凝土上的反力比较均匀;
2、球型钢支座通过球面聚四氟乙烯板的滑动来实现支座的转动过程,转动力矩小,而且转动力矩只与支座球面半径及聚四氟乙烯板的摩擦系数有关,与支座转角大小无关,特别适用于大转角的要求,设计转角可达0.05rad.
3、支座各向转动性能一致,适用于宽桥、曲线桥;
4、支座不用橡胶承压,不存在橡胶老化对支座转动性能的影响,特别适用于低温地区。
球形钢支座球形钢支座
球型钢支座组成部分
1、上支座板
2、下支座板
3、支座钢球芯
4、PTFE圆平板
5、PTFE球形板
6、不锈钢
球型钢支座主要技术性能
1、支座反力(坚向承载力)分为16级:
1000,1500,2000,2500,3000,4000,5000,6000,7000,8000,9000,10000, 12500,15000,17500,20000kN,大于20000kN时单独设计加工。
2、支座设计转角分为0.01 0.015和0.02rad。
3、支座设计位移量:
顺桥向:1000~2500KN,e=±50mm;3000~1000kN;e=±50mm, ±100mm和±150mm。
横桥向:采用DX多向活动支座,e=±20mm。
设计位移量根据工程需要可进行变更。
4、支座设计摩擦系数在聚四氟乙烯板有硅脂润滑条件下,应力为30Mpa左右时,取值如下:
常温(-25℃~+60℃)0.03;
低温(-40℃~+40℃)0.05
5、球型钢支座可承受的水平力:
纵向活动支座(ZX)横桥向水平力为支座反力的10%;固定支座(GD)承受水平力为支座反力的10%。
]]>
2019-4-15 16:55:13 建筑支座 建筑隔震支座